Строительство Ремонт Инженерные сети Ландшафтный дизайн Строй материалы Архитектура и дизайн Мебель Интерьер

СамоРемонт Ремонт квартиры своими руками. Что ремонтируем? нажмите, чтобы раскрыть. Декор. камень. Декор. штукатурка. Наливной пол. Деревянный пол. Паркетная доска. Мойка и уход. Стиральная машина. Кухонная плита. Газовая
 Энциклопедия по ремонту своими руками

Щитовые бани своими руками. Строительство бани. Наиболее привычным и традиционным материалом для постройки бани всегда считалось дерево. Но такое строительство достаточно дорогое и требует много времени. Если вы хотите построить баню то предлагаем
 Щитовые бани своими руками

Штамп для бетона своими руками видео. Изготовление декоративного штампованного бетона позволяет создавать необычные дорожки, площадки. Преимуществом технологии является нестандартный вид готового покрытия, его надежность и долговечность. Внешне штампованный бетон похож на плитку. Но при изготовлении он требует меньших денежных
 Штамп для бетона своими руками видео

Логин:   
Пароль: 


СП 52-102-2004

 admin        24.01.17

СП 52-102-2004Настоящий Свод правил разработан в развитие СНиП 52-01-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения.

Свод правил содержит рекомендации по расчету и проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций промышленных и гражданских зданий и сооружений из тяжелого бетона, которые обеспечивают выполнение обязательных требований СНиП 52-01-2003.

Решение вопроса о применении Свода правил при проектировании предварительно напряженных железобетонных конструкций конкретных зданий и сооружений относится к компетенции заказчика или проектной организации. В случае если принято решение о применении настоящего Свода правил, должны быть выполнены все установленные в нем требования.

В Своде правил не приведены особенности расчета и проектирования предварительно напряженных конструкций, подвергаемых циклическим и динамическим воздействиям, воздействиям высоких температур и агрессивных сред. Эти особенности, а также более детальные положения по расчету линейных железобетонных систем и плоских и пространственных железобетонных конструкций освещены в соответствующих сводах правил.

Настоящий Свод правил следует применять совместно с СП 52-101-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры.

Единицы физических величин, приведенные в Своде правил: сила выражена в ньютонах (Н) или в килоньютонах (кН); линейные размеры - в мм (для сечений) или в м (для элементов или их участков); напряжения, сопротивления, модули упругости - в мегапаскалях (МПа); распределенные нагрузки и усилия - в кН/м или Н/мм.

Свод правил разработали доктора технических наук А.С. Залесов, А.И. Звездов, ТА. Мухамедиев, Е.АЛистяков (ГУП «НИИЖБ» Госстроя России.

СВОД ПРАВИЛ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И СТРОИТЕЛЬСТВУ.

ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕКОНСТРУКЦИИ.

1 о бщие указания.

1.1 Основные положения.

1.1.1 Рекомендации настоящего Свода правил (СП) распространяются на проектирование предварительно напряженных железобетонных конструкций промышленных и гражданских зданий и сооружений, выполненных из тяжелого бетона классов по прочности на сжатие от В20 до В60 с натяжением арматуры до твердения бетона (на упоры) и эксплуатируемых в климатических условиях России, в среде с неагрессивной степенью воздействия, при статическом действии нагрузки.

Рекомендации СП не распространяются на проектирование предварительно напряженных железобетонных конструкций гидротехнических сооружений, мостов, покрытий автомобильных дорог и аэродромов и других специальных сооружений.

1.1.2 Предварительно напряженные железобетонные конструкции должны быть обеспечены с требуемой надежностью от возникновения всех видов предельных состояний расчетом, выбором показателей качества материалов, назначением размеров и конструированием согласно указаниям настоящего СП. При этом должны быть выполнены технологические требования при изготовлении конструкций и соблюдены требования по эксплуатации зданий и сооружений, а также требования по экологии, устанавливаемые соответствующими нормативными документами.

1.2 Основные расчетные требования.

1.2.1 Расчеты предварительно напряженных железобетонных конструкций следует производить по предельным состояниям, включающим.

- предельные состояния первой группы (по полной непригодности к эксплуатации вследствие потери несущей способности.

- предельные состояния второй группы (по непригодности к нормальной эксплуатации вследствие образования или чрезмерного раскрытия трещин, появления недопустимых деформаций и др.

Расчеты по предельным состояниям первой группы, содержащиеся в настоящем СП, включают расчет по прочности.

Расчеты по предельным состояниям второй группы, содержащиеся в настоящем СП, включают расчеты по раскрытию трещин и по деформациям.

1.2.2 Расчет по предельным состояниям конструкции в целом, а также отдельных ее элементов следует, как правило, производить для всех стадий - изготовления, транспортирования, возведения и эксплуатации; при этом расчетные схемы должны отвечать принятым конструктивным решениям.

1.2.3 Расчеты предварительно напряженных железобетонных конструкций необходимо, как правило, производить с учетом возможного образования трещин и неупругих деформаций в бетоне и арматуре.

Определение усилий и деформаций от различных воздействий в конструкциях и в образуемых ими системах зданий и сооружений следует производить по методам строительной механики, как правило, с учетом физической и геометрической нелинейности работы конструкций.

1.2.4 При проектировании предварительно напряженных железобетонных конструкций надежность конструкций устанавливают расчетом путем использования расчетных значений нагрузок и воздействий, расчетных значений характеристик материалов, определяемых с помощью соответствующих частных коэффициентов надежности по нормативным значениям этих характеристик с учетом степени ответственности зданий и сооружений.

Нормативные значения нагрузок и воздействий, коэффициентов сочетаний, коэффициентов надежности по нагрузке, коэффициентов надежности по назначению конструкций, а также подразделение нагрузок на постоянные и временные (длительные и кратковременные) принимают согласно СНиП 2.01.07.

1.2.5 При расчете элементов сборных конструкций на воздействие усилий, возникающих при их подъеме, транспортировании и монтаже, нагрузку от всех элементов следует принимать с коэффициентом динамичности, равным: 1,60 - при транспортировании; 1,40 - при подъеме и монтаже. Допускается принимать более низкие, обоснованные в установленном порядке, значения коэффициентов динамичности, но не ниже 1,25.

2 м атериалы для предварительно напряженных железобетонных конструкций.

2.1.1 Показатели качества бетона и их применение при проектировании.

2.1.1.1 Для предварительно напряженных железобетонных конструкций, проектируемых в соответствии с требованиями настоящего СП, следует предусматривать конструкционный тяжелый бетон средней плотности от 2200 кг/м 3 до 2500 кг/м 3 включительно.

2.1.1.2 Основными показателями качества бетона, устанавливаемыми при проектировании, являются.

а) класс по прочности на сжатие В.

б) класс по прочности на осевое растяжение B t (назначают в случаях, когда эта характеристика имеет главенствующее значение и ее контролируют на производстве.

в) марка по морозостойкости F (назначают для конструкций, подвергаемых действию попеременного замораживания и оттаивания.

г) марка по водонепроницаемости W (назначают для конструкций, к которым предъявляют требования ограничения водопроницаемости.

Классы бетона по прочности на сжатие В и осевое растяжение B t отвечают значению гарантированной прочности бетона (МПа) с обеспеченностью 0,95.

2.1.1.3 Для предварительно напряженных железобетонных конструкций следует предусматривать бетоны следующих классов и марок.

а) классов по прочности на сжатие.

В20; В25; В30; В35; В40; В45; В50; В55; В60.

б) классов по прочности на осевое растяжение.

в) марок по морозостойкости.

F50; F75; F100; F150; F200; F300; F400; F500.

г) марок по водонепроницаемости: W 2; W 4; W 6; W 8; W 10; W 12.

2.1.1.4 Возраст бетона, отвечающий его классу по прочности на сжатие и осевое растяжение (проектный возраст), назначают при проектировании исходя из возможных реальных сроков загружения конструкций проектными нагрузками. При отсутствии этих данных класс бетона устанавливают в возрасте 28 суток.

2.1.1.5 Для предварительно напряженных конструкций рекомендуется применять класс бетона по прочности на сжатие в зависимости от класса напрягаемой арматуры, но не ниже В20.

Передаточную прочность бетона R bp (прочность бетона к моменту его обжатия, контролируемая аналогично классу бетона по прочности на сжатие) следует назначать не менее 15 МПа и не менее 50 % принятого класса бетона по прочности на сжатие.

2.1.1.6 Марку бетона по морозостойкости назначают в зависимости от требований, предъявляемых к конструкциям, режима их эксплуатации и условий окружающей среды.

Для надземных конструкций, подвергаемых атмосферным воздействиям окружающей среды при расчетной отрицательной температуре наружного воздуха в холодный период от минус 5 °С до минус 40 °С, принимают марку бетона по морозостойкости не ниже F 75, а при расчетной температуре наружного воздуха выше минус 5 °С в указанных выше конструкциях марку бетона по морозостойкости не нормируют.

В остальных случаях требуемые марки бетона по морозостойкости устанавливают в зависимости от назначения конструкций и условий окружающей среды по специальным указаниям.

2.1.1.7 Марку бетона по водонепроницаемости назначают в зависимости от требований, предъявляемых к конструкциям, режима их эксплуатации и условий окружающей среды.

Для надземных конструкций, подвергаемых атмосферным воздействиям при расчетной отрицательной температуре наружного воздуха выше минус 40 °С, а также для наружных стен отапливаемых зданий марку бетона по водонепроницаемости не нормируют.

В остальных случаях требуемые марки бетона по водонепроницаемости устанавливают по специальным указаниям.

2.1.2 Нормативные и расчетные значения характеристик бетона.

Нормативные значения прочностных характеристик, бетона.

2.1.2.1 Основными прочностными характеристиками бетона являются нормативные значения.

Нормативные значения сопротивления бетона осевому сжатию (призменная прочность) и осевому растяжению (при назначении класса бетона по прочности на сжатие) принимают в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие В согласно таблице 1.

При назначении класса бетона по прочности на осевое растяжение B t нормативные значения сопротивления бетона осевому растяжению R bt , n принимают равными числовой характеристике класса бетона на осевое растяжение.

Расчетные значения прочностных характеристик бетона.

2.1.2.2 Расчетные значения сопротивления бетона осевому сжатию R b и осевому растяже нию R bt определяют по формулам.

Значения коэффициента надежности по бетону при сжатии ? b принимают равными.

1,3 - для предельных состояний по несу щей способности (первая группа.

1,0 - для предельных состояний по эксп луатационной пригодности (вторая группа.

Значения коэффициента надежности по бе тону при растяжении ? bt принимают равными.

1,5 - для предельных состояний по несущей способности при назначении класса бето на по прочности на сжатие.

1,3 - для предельных состояний по несу щей способности при назначении класса бето на по прочности на осевое растяжение.

1,0 - для предельных состояний по эксп луатационной пригодности.

Расчетные значения сопротивления бетона R b , R bt , R b , ser , R bt , ser ( c округлением) в зависимос ти от класса бетона по прочности на сжатие и осевое растяжение приведены: для предельных состояний первой группы в таблицах 2 и 3, вто рой группы - в таблице 1.

Нормативные значения сопротивления бетона R b , n и R bt , n и расчетные значения сопротивления бетона для предельных состояний второй группы R b , ser и R bt , ser . МПа, при классе бетона по прочности на сжатие.

2.1.2.3 В необходимых случаях расчетные зна чения прочностных характеристик бетона ум ножают на коэффициенты условий работы ? bi учитывающие особенности работы бетона в кон струкции (характер нагрузки, условия окружа ющей среды и т.д.

Влияние длительности действия статическ ой нагрузки учитывается коэффициентом ус ловий работы бетона ? b 1 . вводимым к расчет ным значениям сопротивлений R b и R bt и при нимаемым равным.

? b 1 = 1,0 - при непродолжительном (крат ковременном) действии нагрузки.

? b 1 = 0,9 - при продолжительном (длитель ном) действии нагрузки.

Влияние попеременного замораживания и оттаивания, а также отрицательных темпера тур учитывают коэффициентом условий рабо ты бетона ? b 4 ? 1,0. Для надземных конструк ций, подвергаемых атмосферным воздействи ям окружающей среды при расчетной темпера туре наружного воздуха в холодный период минус 40 °С и выше, принимают коэффициент ? b 4 = 1,0. В остальных случаях значения коэффи циента ? b 4 принимают в зависимости от назна чения конструкции и условий окружающей сре ды согласно специальным указаниям.

Деформационные характеристики бетона.

2.1.2.4 Основными деформационными характеристиками бетона являются значения.

- предельных относительных деформаций бетона при осевом сжатии и растяжении (при однородном напряженном состоянии бетона) ? b 0 и ? bt 0.

- коэффициента поперечной деформации бетона (коэффициента Пуассона) ? b , P.

- коэффициента линейной температурной деформации бетона ? bt.

2.1.2.5 Значения предельных относительных деформаций бетона принимают равными.

при непродолжительном действии нагрузки.

при продолжительном действии нагрузки - по таблице 6 в зависимости от относительной влажности окружающей среды.

2.1.2.6 Значения начального модуля упругости бетона при сжатии и растяжении принимают в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие В согласно таблице 4.

Значения начального модуля упругости бетона при сжатии и растяжении Е b . МПа·10 -3. при классе бетона по прочности на сжатие.

При продолжительном действии нагрузки значения начального модуля деформаций бетона определяют по формуле.

2.1.2.7 Значения коэффициента ползучести бетона ? b , cr принимают в зависимости от условий окружающей среды (относительной влажности воздуха) и класса бетона. Значения коэффициента ползучести бетона приведены в таблице 5.

Относительная влажность воздуха окружающей среды.

Значения коэффициента ползучести ? b , cr при классе бетона на сжатие.

Примечание - Относительную влажность воздуха окружающей среды принимают по СНиП 23-01 как среднюю месячную относительную влажность наиболее теплого месяца для района строительства.

2.1.2.8 Значение коэффициента поперечной деформации бетона допускается принимать ? b ,Р = 0,2.

2.1.2.9 Значение коэффициента линейной температурной деформации бетона при изменении температуры от минус 40 °С до плюс 50 °С принимают ? bt = 1·10 -5 °С -1.

Диаграммы состояния бетона.

2.1.2.10 В качестве расчетных диаграмм со стояния бетона, определяющих связь между напряжениями и относительными деформаци ями, принимают трех- и двухлинейную диаг раммы (рисунок 1.

Диаграммы состояния бетона используют при расчете железобетонных элементов по не линейной деформационной модели.

а – трехлинейная; б – двухлинейная.

Рисунок 1 – Диаграммы состояния сжатого бетона.

2.1.2.11 При трехлинейной диаграмме (рисунок 1, а) сжимающие напряжения бетона ? b в зависимости от относительных деформаций укорочения бетона ? b определяют по формулам.

Примечание — Относительную влажность воздуха окружающей среды принимают по СНиП 23-01 как среднюю месячную относительную влажность наиболее теплого месяца для района строительства.

2.1.2.12 При двухлинейной диаграмме (рисунок 1,б ) сжимающие напряжения бетона ? b в зависимости от относительных деформаций ? b 1 определяют по формулам.

Значения приведенного модуля деформации бетона Е b , red принимают.

- при продолжительном действии нагрузки - по таблице 6.

2.1.2.13 Растягивающие напряжения бетона ? bt в зависимости от относительных деформаций ? bt определяют по диаграммам, приведенным на рисунке 1. При этом расчетные значения сопротивления бетона сжатию R b заменяют на расчетные значения сопротивления бетона растяжению R bt согласно пп. 2.1.2.2. 2.1.2.3 ; значения начального модуля упругости Е bt определяют согласно п. 2.1.2.6 ; значения относительной деформации ? bt 0 принимают согласно п. 2.1.2.5 ; значения относительной деформации ? bt 2 принимают при непродолжительном действии нагрузки ? bt 2 = 0,00015, при продолжительном действии нагрузки - по таблице 6. Для двухлинейной диаграммы принимают ? bt 1, red = 0,00008 - при непродолжительном действии нагрузки, а при продолжительном - по таблице 6; значения E bt , red определяют по формуле (9), подставляя в нее R bt , n и ? bt 1, red.

2.1.2.14 При расчете прочности железобетонных элементов по нелинейной деформационной модели для определения напряженно-деформированного состояния сжатой зоны бетона используют диаграммы состояния сжатого бетона, приведенные в пп. 2.1.2.11 и 2.1.2.12. с деформационными характеристиками, отвечающими непродолжительному действию нагрузки. При этом в качестве наиболее простой используют двухлинейную диаграмму состояния бетона.

2.1.2.15 При расчете образования трещин в железобетонных конструкциях по нелинейной деформационной модели для определения напряженно-деформированного состояния сжатого и растянутого бетона используют трехлинейную диаграмму состояния бетона, приведенную в пп. 2.1.2.11 и 2.1.2.13, с деформационными характеристиками, отвечающими непродолжительному действию нагрузки. Двухлинейную диаграмму (пп. 2.1.2.12. 2.1.2.13) как наиболее простую используют для определения напряженно-деформированного состояния растянутого бетона при упругой работе сжатого бетона.

2.1.2.16 При расчете деформаций железобетонных элементов по нелинейной деформационной модели при отсутствии трещин для определения напряженно-деформированного состояния в сжатом и растянутом бетоне используют трехлинейную диаграмму состояния бетона с учетом непродолжительного и продолжительного действия нагрузки. При наличии трещин для определения напряженно-деформированного состояния сжатого бетона помимо указанной выше диаграммы используют, как наиболее простую, двухлинейную диаграмму состояния бетона с учетом непродолжительного и продолжительного действия нагрузки.

2.1.2.17 При расчете раскрытия нормальных трещин по нелинейной деформационной модели для определения напряженно-деформированного состояния в сжатом бетоне используют диаграммы состояния, приведенные в пп. 2.1.2.11 и 2.1.2.12. с учетом непродолжительного действия нагрузки. При этом в качестве наиболее простой используют двухлинейную диаграмму состояния бетона.

2.1.2.18 Влияние попеременного замораживания и оттаивания, а также отрицательных температур на деформационные характеристики бетона учитывают коэффициентом условий работы ? bt ? 1,0. Для надземных конструкций, подвергаемых атмосферным воздействиям окружающей среды при расчетной температуре наружного воздуха в холодный период минус 40 °С и выше, принимают коэффициент ? bt = 1,0. В остальных случаях значения коэффициента ? bt принимают в зависимости от назначения конструкций и условий окружающей среды.

2.2 Арматура.

2.2.1 Показатели качества арматуры.

2.2.1.1 Для армирования предварительно напряженных железобетонных конструкций следует применять отвечающую требованиям соответствующих государственных стандартов или утвержденных в установленном порядке технических условий арматуру следующих видов.

- горячекатаную гладкую и периодического профиля с постоянной и переменной высотой выступов (соответственно кольцевой и серповидный профили) диаметром 6 - 40 мм.

- термомеханически упрочненную периодического профиля с постоянной и переменной высотой выступов (соответственно кольцевой и серповидный профили) диаметром 6 - 40 мм.

- холоднодеформированную периодического профиля диаметром 3 - 12 мм.

- арматурные канаты диаметром 6 - 15 мм.

2.2.1.2 Основным показателем качества арматуры, устанавливаемым при проектировании, является класс арматуры по прочности на растяжение, обозначаемый.

А - для горячекатаной и термомеханически упрочненной арматуры.

Вр - для высокопрочной холоднодсформированной арматуры периодического профиля.

К - для арматурных канатов.

Классы арматуры по прочности на растяжение отвечают гарантированному значению предела текучести, физического или условного (равного значению напряжений, соответствующих остаточному относительному удлинению 0,2 %), с обеспеченностью не менее 0,95, определяемому по соответствующим стандартам.

Кроме того, в необходимых случаях к арматуре предъявляют требования по дополни­тельным показателям качества: свариваемость, пластичность, хладостойкость и др.

2.2.1.3 Для железобетонных конструкций, проектируемых в соответствии с требованиями настоящего СП, следует предусматривать.

в качестве напрягаемой арматуры.

горячекатаную и термомеханически упрочненную периодического профиля классов А600 (А- IV ), А800 ( A - V ) и А1000 (А- VI.

холоднодеформированную периодического профиля классов от Вр1200 до Вр1500 (Вр- II.

канатную 7- и 19-проволочную классов К1400, К1500 (К-7, К-19.

в качестве ненапрягаемой арматуры.

горячекатаную гладкую класса А 240 (А-1.

- горячекатаную, термомеханически упрочненную и холоднодеформированную периодического профиля классов А300 (А- II ), А400 (А- III ), А500 (А500С), В500 ( Bp - I. B 500 C.

2.2.1.4 При выборе вида и марок стали для арматуры, устанавливаемой по расчету, а также прокатных сталей для закладных деталей следует учитывать температурные условия эксплуатации конструкций и характер их нагружения.

В конструкциях, эксплуатируемых при статической нагрузке в отапливаемых зданиях, а также на открытом воздухе и в неотапливаемых зданиях при расчетной температуре минус 40 °С и выше, может быть применена арматура всех вышеуказанных классов, за исключением арматуры класса А600 марки стали 80С (диаметром 10 - 18 мм), класса А300 марки стали Ст5пс (диаметром 18 - 40 мм) и класса А240 марки стали Ст3кп, которые применяют при расчетной температуре минус 30 °С и выше.

При других условиях эксплуатации класс арматуры и марку стали принимают по специальным указаниям.

При проектировании зоны передачи предварительного напряжения, анкеровки арматуры в бетоне и соединений арматуры внахлестку (без сварки) следует учитывать характер поверхности арматуры.

При проектировании сварных соединений арматуры следует учитывать способ изготовления арматуры ( ГОСТ 14098 ; РТМ 393.

2.2.1.5 Для монтажных (подъемных) петель элементов сборных железобетонных и бетонных конструкций следует применять горячекатаную арматурную сталь класса А240 марок Ст3сп и Ст3пс.

В случае если возможен монтаж конструкций при расчетной зимней температуре ниже минус 40 °С, для монтажных петель не допускается применять сталь марки Ст3пс.

2.2.2 Нормативные и расчетные значения характеристик арматуры.

Нормативные значения прочностных характеристик арматуры.

2.2.2.1 Основной прочностной характеристикой арматуры является нормативное значение сопротивления растяжению R s , n , принимаемое в зависимости от класса арматуры по таблице 7.

Расчетные значения прочностных характеристик арматуры.

2.2.2.2 Расчетные значения сопротивления арматуры растяжению R s определяют по формуле.

где ? s - коэффициент надежности по арматуре, принимаемый равным.

для предельных состояний первой группы.

1,1 - для арматуры классов А240, А300 и А400.

1,15 - для арматуры классов А300, А600 и А800.

1,2 - для арматуры классов А1000, В500, Bp 1200 – Bp 1500, K 1400, К1500.

для предельных состояний второй группы - 1,0.

Расчетные значения сопротивления арматуры растяжению R s приведены (с округлением) для предельных состояний первой группы в таблице 8, второй группы - в таблице 7. При этом значения R s , n - для предельных состояний первой группы приняты равными наименьшим контролируемым значениям по соответствующим ГОСТ.

Расчетные значения сопротивления арматуры сжатию R sc принимают равными расчетным значениям сопротивления арматуры растяжению R s , но не более значений, отвечающих деформациям укорочения бетона, окружающего сжатую арматуру: при кратковременном действии нагрузки - не более 400 МПа, при длительном действии нагрузки - не более 500 МПа. Для арматуры классов В500 и А600 граничные значения сопротивления сжатию принимаются с коэффициентом условий работы равным 0,9 (таблица 8.

Примечание - Значения R sc в скобках используют только при расчете на кратковременное действие нагрузки.

2.2.2.3 В необходимых случаях расчетные значения прочностных характеристик арматуры умножают на коэффициенты условий работы ? si , учитывающие особенности работы арматуры в конструкции.

Расчетные значения сопротивления хомутов и отогнутой поперечной арматуры классов А600 - А1000, Вр1200 - Вр1500 и канатной R sw принимают не более 0,8 ? sp (с учетом всех потерь) и не более 300 МПа. В расчетах принимают большее из указанных значений. Расчетные значения R sw для арматуры классов А240 - А500, В500 приведены в СП 52-101.

Деформационные характеристики арматуры.

2.2.2.4 Основными деформационными характеристиками арматуры являются значения.

относительных деформаций удлинения арматуры ? s 0 при достижении напряжениями расчетного сопротивления R s.

2.2.2.5 Значения относительных деформаций арматуры ? s 0 принимают равными.

для арматуры с физическим пределом текучести.

для арматуры с условным пределом текучести.

2.2.2.6 Значения модуля упругости арматуры E s принимают одинаковыми при растяжении и сжатии и равными.

E s = 1,8-10 5 МПа - для арматурных канатов (К.

E s = 2,0-10 5 МПа - для остальной арматуры (А и В.

Диаграммы состояния арматуры.

2.2.2.7 При расчете железобетонных элементов по нелинейной деформационной модели в качестве расчетной диаграммы состояния (деформирования) арматуры, устанавливающей связь между напряжениями ? s и относительными деформациями ? s арматуры, принимают для арматуры с физическим пределом текучести классов А240 - А500, В500 двухлинейную диаграмму (рисунок 2, а ), а для арматуры с условным пределом текучести классов А600 - А1000, Вр1200 – Вр1500, К1400, К1500 - трехлинейную (рисунок 2, б.

Диаграммы состояния арматуры при растяжении и сжатии принимают одинаковыми.

а – двухлинейная; б – трехлинейная.

Рисунок 2 – Диаграммы состояния растянутой арматуры.

2.2.2.8 Напряжения в арматуре ? s согласно двухлинейной диаграмме состояния арматуры определяют в зависимости от относительных деформаций ? s по формулам.

2.2.3.9 Полные значения первых потерь предварительного напряжения арматуры (по пп. 2.2.3.3 -2.2.3.6 ) определяют по формуле.

где i - номер потерь предварительного напряжения.

Усилие предварительного обжатия бетона с учетом первых потерь равно.

где A spj и ? sp (1) j - площадь сечения j - й группы стержней напрягаемой арматуры в сечении элемента и предварительное напряжение в группе с учетом первых потерь.

Здесь ? spj - начальное предварительное напряжение рассматриваемой группы стержней арматуры.

Полные значения первых и вторых потерь предварительного напряжения арматуры (по пп. 2.2.3.3 -2.2.3.8 ) определяют по формуле.

Усилие в напрягаемой арматуре с учетом полных потерь равно.

При проектировании конструкций полные суммарные потери ? ? sp (2) j для арматуры, расположенной в растянутой при эксплуатации зоне сечения элемента, следует принимать не менее 100 МПа.

При определении усилия предварительного обжатия бетона Р с учетом полных потерь напряжений следует учитывать сжимающие напряжения в ненапрягаемой арматуре, численно равные сумме потерь от усадки и ползучести бетона на уровне этой арматуры.

2.2.3.10 Предварительные напряжения в бетоне ? bp при передаче усилия предварительного обжатия Р (1) . определяемого с учетом первых потерь, не должны превышать: если напряжения уменьшаются или не изменяются при действии внешних нагрузок - 0,9 R bp ; если напряжения увеличиваются при действии внешних нагрузок - 0,7 R bp.

Напряжения в бетоне ? bp определяют по формуле.

где Р (1) - усилие предварительного обжатия с учетом первых потерь.

М - изгибающий момент от внешней нагрузки, действующей в стадии обжатия (собственный вес элемента.

e 0 p - эксцентриситет усилия Р (1) относительно центра тяжести приведенного поперечного сечения элемента.

у - расстояние от центра тяжести приведенного сечения до рассматриваемого волокна.

2.2.3.11 Длину зоны передачи предварительного напряжения на бетон для арматуры без дополнительных анкерующих устройств определяют по формуле.

но не менее 10 d s и 200 мм, а для арматурных канатов - также не менее 300 мм.

? sp - предварительное напряжение в напрягаемой арматуре с учетом первых потерь.

R bond - сопротивление сцепления напрягаемой арматуры с бетоном, отвечающее передаточной прочности бетона и определяемое согласно п. 5.3.

Передачу предварительного напряжения с арматуры на бетон рекомендуется осуществлять плавно.

3 р асчет элементов предварительно напряженных железобетонных конструкций по предельным состояниям первой группы.

3.1 Расчет предварительно напряженных железобетонных элементов по прочности.

3.1.1 Общие положения.

3.1.1.1 В настоящем СП приведены указания по расчету изгибаемых предварительно напряженных элементов.

Расчет предварительно напряженных элементов производят для стадии эксплуатации на действие изгибающих моментов и поперечных сил от внешних нагрузок и для стадии предварительного обжатия на действие усилий от предварительного натяжения арматуры и усилий от внешних нагрузок, действующих в стадии обжатия.

3.1.1.2 Расчет по прочности пред напряженных элементов при действии изгибающих моментов следует производить для сечений, нормальных к их продольной оси.

Расчет по прочности в общем случае производят на основе нелинейной деформационной модели согласно п. 3.1.4.

Допускается расчет железобетонных элементов прямоугольного, таврового и двутаврового сечений с арматурой, расположенной у перпендикулярной плоскости изгиба граней элемента, при действии усилий в плоскости симметрии нормальных сечений производить на основе предельных усилий согласно пп. 3.1.2 и 3.1.3.

3.1.1.3 Для железобетонных элементов, у которых предельное усилие по прочности оказывается меньше предельного усилия по образованию трещин (п. 4.2.2 ), площадь сечения продольной растянутой арматуры должна быть увеличена по сравнению с требуемой из расчета по прочности не менее чем на 15% или должна удовлетворять расчету по прочности на действие момента образования трещин.

3.1.1.4 Расчет преднапряженных элементов в стадии обжатия производят как при внецентренном сжатии усилием предварительного обжатия в предельном состоянии согласно п. 3.1.3.1.

3.1.1.5 Расчет по прочности предварительно напряженных элементов при действии поперечных сил следует производить для сечений, наклонных к их продольной оси (п. 3.1.5.

3.1.1.6 При расчете предварительно напряженных элементов по прочности следует учитывать возможные отклонения предварительного напряжения, определяемого согласно п. 2.2.3.9 путем умножения значений ? spj (или усилия обжатия Р j ) для рассматриваемого j - г o стержня или группы стержней напрягаемой арматуры на коэффициент ? sp.

Значения коэффициента ? sp принимают равными.

0,9 - при благоприятном влиянии предварительного напряжения.

1,1 - при неблагоприятном влиянии предварительного напряжения.

3.1.2 Расчет предварительно напряженных элементов на действие изгибающих моментов в стадии эксплуатации но предельным усилиям.

3.1.2.1 Предельные усилия в сечении, нормальном к продольной оси элемента, следует определять исходя из следующих предпосылок.

сопротивление бетона растяжению принимают равным нулю.

сопротивление бетона сжатию представляется напряжениями, равными R b и равномерно распределенными по сжатой зоне бетона.

растягивающие напряжения в арматуре принимают не более расчетного сопротивления растяжению R s.

сжимающие напряжения в арматуре принимают не более расчетного сопротивления сжа тию R sc.

Допускается принимать для растянутой арматуры с условным пределом текучести напряжения выше R s , но не более 1,1 R s в зависимости от соотношения ? и ? R (п. 3.1.2.2.

3.1.2.2 Расчет по прочности нормальных сечений следует производить в зависимости от соотношения между значением относительной высоты сжатой зоны бетона . определяемой из соответствующих условий равновесия, и значением граничной относительной высоты сжатой зоны ? R , при которой предельное состояние элемента наступает одновременно с достижением в растянутой арматуре напряжения, равного расчетному сопротивлению R s.

где ? s , el - относительная деформация арматуры растянутой зоны, вызванная внешней нагрузкой при достижении в этой арматуре напряжения, равного R s.

? b , ult - относительная деформация сжатого бетона при напряжениях, равных R b , принимаемая равной 0,0035.

Для арматуры с условным пределом текучести значение ? s , el определяют по формуле.

где ? sp - предварительное напряжение в арматуре с учетом всех потерь и ? sp = 0,9; 400 - в МПа.

Для ненапрягаемой арматуры с физическим пределом текучести.

3.1.2.4 Для напрягаемой арматуры, расположенной в сжатой зоне, расчетное сопротивление сжатию R sc (пп. 3.1.2.6. 3.1.2.7 ) должно быть заменено напряжением ? sc . равным (МПа.

3.1.2.5 Расчет по прочности сечений изгибаемых элементов производят из условия.

где М - изгибающий момент от внешней нагрузки.

M ult - предельный изгибающий момент, который может быть воспринят сечением элемента.

3.1.2.6 Значение M ult для изгибаемых элементов прямоугольного сечения (рисунок 3) при определяют по формуле.

при этом высоту сжатой зоны х определяют по формуле.

В формулах этого пункта и п. 3.1.2.7 обозначения площадей сечения A s и A ' s относятся как к напрягаемой, так и к ненапрягаемой арматуре.

Рисунок 3 - Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого предварительно напряженного элемента при его расчете по прочности.

3.1.2.7 Значение M ult для изгибаемых элементов, имеющих полку в сжатой зоне (тавровые и двутавровые сечения), при определяют в зависимости от положения границы сжатой зоны.

а) если граница проходит в полке (рисунок 4, а ), т.е. соблюдается условие.

б) если граница проходит в ребре (рисунок 4, б), т.е. условие (37) не соблюдается, значение M ult определяют по формуле.

при этом высоту сжатой зоны бетона х определяют по формуле.

а – в полке; б – в ребре.

Рисунок 4 - Положение границы сжатой зоны в сечении изгибаемого предварительно.

3.1.2.8 Значение b ' f , вводимое в расчет, принимают из условия, что ширина свеса полки в каждую сторону от ребра должна быть не более 1/6 пролета элемента и не более.

а) при наличии поперечных ребер или при h ' f ? 0,1 h - 1/2 расстояния в свету между продольными ребрами.

б) при отсутствии поперечных ребер (или при расстояниях между ними больших, чем расстояния между продольными ребрами) и h ' f . где R s - расчетное сопротивление растянутой ненапрягаемой арматуры A s , и ? b , ult = 0,003.

а) при (см. рисунок 5 ) по фор муле.

б) при (где х - см. поз. а) по формуле.

Рисунок 5 - Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого предварительно напряженного элемента при его расчете по прочности в стадии обжатия.

3.1.3.3 Расчет по прочности элементов таврового и двутаврового сечений в стадии предварительного обжатия производят в зависимости от положения границы сжатой зоны.

а) если граница сжатой зоны проходит в полке (см. рисунок 4, а ), т.е. соблюдается условие.

расчет производят как для прямоугольного сечения шириной b ' f согласно п. 3.1.3.2.

б) если граница сжатой зоны проходит в ребре (см. рисунок 4, б ) , т.е. условие (45) не соблюдается, расчет производят из условия.

z s - расстояние от центра тяжести сечения элемента до растянутой (наименее сжатой) ненапрягаемой арматуры.

Высоту сжатой зоны определяют по формулам.

3.1.4 Расчет по прочности нормальных сечений на основе нелинейной деформационной модели.

3.1.4.1 При расчете по прочности усилия и деформации в сечении, нормальном к продольной оси элемента, определяют на основе нелинейной деформационной модели, использующей уравнения равновесия внешних сил и внутренних усилий в сечении элемента, а также следующие положения.

распределение относительных деформаций бетона и арматуры по высоте сечения элемента от внешней нагрузки принимают по линейному закону (гипотеза плоских сечений.

связь между осевыми напряжениями и относительными деформациями бетона и арматуры принимают в виде диаграмм состояния (деформирования) бетона и арматуры (пп. 2.1.2.10. 2.2.2.7.

сопротивление бетона растянутой зоны допускается не учитывать, принимая при ? bi ? 0 напряжения ? bi = 0.

3.1.4.2 Переход от эпюры напряжений в бетоне к обоб

(голосов:)
Похожие статьи

Скачать книгу гдз по алгебре 10 класс колмогоров
Скачать книгу гдз по алгебре 10 класс колмогоров. Бетонные и железобетонные конструкции без...
 02.11.16

Сп армирование железобетонных конструкций
Сп армирование железобетонных конструкций. ВНЕСЕН Управлением технического нормирования,...
 04.02.17

Свод правил СП - Бетонные и железобетонные конструкции
Свод правил СП 63.13330.2012 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения : Страница 8...
 22.10.16

Характеристики бетона и арматуры
Характеристики бетона и арматуры. Прочностные характеристики бетона в силу существенной...
 23.06.17

Скачать файл: Железнобетонные конструкции учебник
Скачать файл: Железнобетонные конструкции учебник. Полный список строительной литературы ПИК. ...
 18.11.16
Комментарии

Южная Осетия какая она есть, была и могла бы быть
Южная Осетия какая она есть, была и могла бы быть. Ремонт крыши дома,...
 admin        11.08.17

Этапы косметического ремонта
Этапы косметического ремонта. Наклеивание обоев. Покраска потолка. ...
 admin        11.08.17
Copyright © 2017 www.tais-radio.ru