Сп армирование железобетонных конструкций

Сп армирование железобетонных конструкций.

ВНЕСЕН Управлением технического нормирования, стандартизации и сертификации в строительстве и ЖКХ Госстроя России. Решение вопроса о применении Свода правил при проектировании бетонных и железобетонных конструкций конкретных зданий и сооружений относится к компетенции заказчика или проектной организации. В случае если принято решение о применении настоящего Свода правил, должны быть выполнены все установленные в нем требования.

Приведенные в Своде правил единицы физических величин выражены: Свод правил разработали д-ра техн. Настоящий Свод правил распространяется на проектирование бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений различного назначения, выполненных из тяжелого бетона классов по прочности на сжатие от В10 до В60 без предварительного Напряжения арматуры и эксплуатируемых в климатических условиях России, в среде с неагрессивной степенью воздействия, при статическом действии нагрузки.

Свод правил не распространяется на проектирование бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений, мостов, покрытий автомобильных дорог и аэродромов и других специальных сооружений. ГОСТ Соединения сварные арматуры и закладных изделий железобетонных конструкций.

Типы, конструкции и размеры. В настоящем Своде правил использованы термины по СНиП и другим нормативным документам, на которые имеются ссылки в тексте. При этом должны быть выполнены технологические требования при изготовлении конструкций и соблюдены требования по эксплуатации зданий и сооружений, а также требования по экологии, устанавливаемые соответствующими нормативными документами.

Расчеты по предельным состояниям первой группы, содержащиеся в настоящем СП, включают расчет по прочности с учетом в необходимых случаях деформированного состояния конструкции перед разрушением.

Расчеты по предельным состояниям второй группы, содержащиеся в настоящем СП, включают расчеты по раскрытию трещин и по деформациям. Определение усилий и деформаций от различных воздействий в конструкциях и в образуемых ими системах зданий и сооружений следует производить по методам строительной механики, как правило, с учетом физической и геометрической нелинейности работы конструкций.

Нормативные значения нагрузок и воздействий, коэффициентов сочетаний, коэффициентов надежности по нагрузке, коэффициентов надежности по назначению конструкций, а также подразделение нагрузок на постоянные и временные длительные и кратковременные принимают согласно СНиП 2. Допускается принимать более низкие, обоснованные в установленном порядке, значения коэффициента динамичности, но не ниже 1, Для элементов статически неопределимых конструкций значение эксцентриситета продольной силы относительно центра тяжести приведенного сечения е 0 принимают равным значению эксцентриситета, полученного из статического расчета, но не менее е а.

Для элементов статически определимых конструкций эксцентриситет е 0 принимают равным сумме эксцентриситетов - из статического расчета конструкций и случайного. Классы бетона по прочности на сжатие В и осевое растяжение В t отвечают значению гарантированной прочности бетона, МПа, с обеспеченностью 0, При отсутствии этих данных класс бетона устанавливают в возрасте 28 сут.

Значение отпускной прочности бетона в элементах сборных конструкций следует назначать в соответствии с ГОСТ В остальных случаях требуемые марки бетона по морозостойкости устанавливают в зависимости от назначения конструкций и условий окружающей среды по специальным указаниям.

В остальных случаях требуемые марки бетона по водонепроницаемости устанавливают по специальным указаниям. Нормативные значения сопротивления бетона осевому сжатию призменная прочность и осевому растяжению при назначении класса бетона по прочности на сжатие принимают в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие В согласно таблице 5.

При назначении класса бетона по прочности на осевое растяжение В t. нормативные значения сопротивления бетона осевому растяжению R b t. n принимают равными числовой характеристике класса бетона на осевое растяжение. Расчетные значения сопротивления бетона R b. R b t. R b,ser. R b t. ser c округлением в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие и осевое растяжение приведены: Нормативные значения сопротивления бетона R b,n и R b t ,n и расчетные значения сопротивления бетона для предельных состояний второй группы R b,ser и R b t ,ser. МПа, при классе бетона по прочности на сжатие.

Сжатие осевое призменная прочность R b,n. R b,ser. Растяжение осевое R b t ,n. R b t ,ser. Расчетные значения сопротивления бетона для предельных состояний первой группы R b и R b t МПа, при классе бетона по прочности на сжатие.

Расчетные значения сопротивления бетона для предельных состояний первой группы R b t. МПа, при классе бетона по прочности на осевое растяжение. При продолжительном действии нагрузки значения начального модуля деформаций бетона определяют по формуле. Значения коэффициента ползучести бетона приведены в таблице 5.

Примечание - Относительную влажность воздуха окружающей среды. Примечание - Относительную влажность воздуха окружающей среды принимают по СНиП как среднюю месячную относительную влажность наиболее теплого месяца для района строительства. Диаграммы состояния бетона используют при расчете железобетонных элементов по нелинейной деформационной модели. Значения приведенного модуля деформации бетона E b, red принимают.

При этом расчетные значения сопротивления бетона сжатию R b заменяют на расчетные значения сопротивления бетона растяжению R b t согласно 5. При этом в качестве наиболее простой используют двухлинейную диаграмму состояния бетона. При наличии трещин для определения напряженно-деформированного состояния сжатого бетона помимо указанной выше диаграммы используют как наиболее простую двухлинейную диаграмму состояния бетона с учетом непродолжительного и продолжительного действия нагрузки.

Классы арматуры по прочности на растяжение А и В отвечают гарантированному значению предела текучести с округлением с обеспеченностью не менее 0,95, определяемому по соответствующим стандартам. Кроме того, в необходимых случаях к арматуре предъявляют требования по дополнительным показателям качества: В качестве арматуры железобетонных конструкций, устанавливаемой по расчету, следует преимущественно применять арматуру периодического профиля классов А и А, а также арматуру класса В в сварных сетках и каркасах.

При обосновании экономической целесообразности допускается применять арматуру более высоких классов. При других условиях эксплуатации класс арматуры и марку стали принимают по специальным указаниям. При проектировании анкеровки арматуры в бетоне и соединений арматуры внахлестку без сварки следует учитывать характер поверхности арматуры.

При проектировании сварных соединений арматуры следует учитывать способ изготовления арматуры. Основной прочностной характеристикой арматуры является нормативное значение сопротивления растяжению R s. Нормативные значения сопротивления растяжению R s. Расчетные значения сопротивления арматуры растяжению R s приведены с округлением для предельных состояний первой группы в таблице 5. При этом значения R s, n для предельных состояний первой группы приняты равными наименьшим контролируемым значениям по соответствующим ГОСТ.

Расчетные значения сопротивления арматуры сжатию R s c принимают равными расчетным значениям сопротивления арматуры растяжению R s но не более значений, отвечающих деформациям укорочения бетона, окружающего сжатую арматуру: Для арматуры класса В граничные значения сопротивления сжатию принимаются с коэффициентом условий работы, равным 0,9 таблица 5. Расчетные значения сопротивления арматуры для предельных состоянии перкой группы.

Примечание - Значения R s c в скобках используют только при расчете на кратковременное действие нагрузки. Расчетные значения R s w с округлением приведены в таблице 5. Расчет бетонных элементов прямоугольного, таврового сечений при действии усилий в плоскости симметрии нормального сечения производят по предельным усилиям согласно 6. В остальных случаях расчет производят на основе нелинейной деформационной модели согласно 6.

Без учета сопротивления бетона растянутой зоны рисунок 6. Сопротивление бетона сжатию при расчете по предельным усилиям условно представляют напряжениями, равными R b. равномерно распределенными по части сжатой зоны условной сжатой зоны с центром тяжести, совпадающим с точкой приложения продольной силы 6. С учетом сопротивления бетона растянутой зоны рисунок 6. При этом при расчете по предельным усилиям принимают, что предельное состояние характеризуется достижением предельных усилий в бетоне растянутой зоны, определяемых в предположении упругой работы бетона 6.

Для элементов прямоугольного сечения. Внецентренно сжатые бетонные элементы, в которых появление трещин не допускается по условиям эксплуатации, независимо от расчета из условия 6. Расчет по прочности железобетонных элементов на действие изгибающих моментов и продольных сил. Расчет по прочности нормальных сечений железобетонных элементов следует производить на основе нелинейной деформационной модели согласно 6. Допускается расчет железобетонных элементов прямоугольного, таврового и двутаврового сечений с арматурой, расположенной у перпендикулярных плоскости изгиба граней элемента, при действии усилий в плоскости симметрии нормальных сечений производить на основе предельных усилий согласно 6.

I. I s - моменты инерции площадей сечения соответственно бетона и всей продольной арматуры относительно центра тяжести поперечного сечения элемента;. M 1. M l 1 - моменты относительно центра наиболее растянутого или наименее сжатого при целиком сжатом сечении стержня арматуры соответственно от действия полной нагрузки и от действия постоянных и длительных нагрузок.

Допускается расчетную длину l 0 элементов постоянного поперечного сечения по длине l при действии продольной силы принимать равной. Если полученное из расчета по формуле 6. В отдельных случаях например, изгибаемые и внецентренно сжатые бетонные конструкции, в которых не допускают трещины расчет по прочности производят с учетом работы растянутого бетона. Для этого нормальное сечение условно разделяют на малые участки: Напряжения в пределах малых участков принимают равномерно распределенными усредненными.

Знаки координат центров тяжести арматурных стержней и выделенных участков бетона, а также точки приложения продольной силы принимают в соответствии с назначенной системой координат XOY. В общем случае начало координат этой системы точка О на рисунке 6.

М х. М у - изгибающие моменты от внешней нагрузки относительно выбранных и располагаемых в пределах поперечного сечения элемента координатных осей соответственно действующих в плоскостях XOZ и YOZ или параллельно им. определяемые по формулам. В этом случае уравнения равновесия имеют вид. Для изгибаемых и внецентренно сжатых бетонных элементов, в которых не допускаются трещины, расчет производят с учетом работы растянутого бетона в поперечном сечении элемента из условия.

Расчет по прочности железобетонных элементов при действии поперечных сил. При расчете по модели наклонных сечений должны быть обеспечены прочность элемента по полосе между наклонными сечениями и по наклонному сечению на действие поперечных сил, а также прочность по наклонному сечению на действие момента.

Прочность по наклонной полосе характеризуется максимальным значением поперечной силы, которое может быть воспринято наклонной полосой, находящейся под воздействием сжимающих усилий вдоль полосы и растягивающих усилий от поперечной арматуры, пересекающей наклонную полосу. При этом прочность бетона определяют по сопротивлению бетона осевому сжатию с учетом влияния сложного напряженного состояния в наклонной полосе. Расчет по наклонному сечению на действие поперечных сил производят на основе уравнения равновесия внешних и внутренних поперечных сил, действующих в наклонном сечении с длиной проекции с на продольную ось элемента.

Внутренние поперечные силы включают поперечную силу, воспринимаемую бетоном в наклонном, сечении, и поперечную силу, воспринимаемую пересекающей наклонное сечение поперечной арматурой. При этом поперечные силы, воспринимаемые бетоном и поперечной арматурой, определяют по сопротивлениям бетона и поперечной арматуры растяжению с учетом длины проекции с наклонного сечения. Расчет по наклонному сечению на действие момента производят на основе уравнения равновесия моментов от внешних и внутренних сил, действующих в наклонном сечении с длиной проекции с на продольную ось элемента.

Моменты от внутренних сил включают момент, воспринимаемый пересекающей наклонное сечение продольной растянутой арматурой, и момент, воспринимаемый пересекающей наклонное сечение поперечной арматурой. При этом моменты, воспринимаемые продольной и поперечной арматурой, определяют по сопротивлениям продольной и поперечной арматуры растяжению с учетом длины проекции с наклонного сечения.

Поперечную силу Q b определяют по формуле. Расчет производят для ряда расположенных подлине элемента наклонных сечений при наиболее опасной длине проекции наклонного сечения с. При этом длину с в формуле 6. Допускается производить расчет наклонных сечений, не рассматривая наклонные сечения при определении поперечной силы от внешней нагрузки, из условия. При расположении нормального сечения, в котором учитывают поперечную силу Q 1 вблизи опоры на расстоянии а менее 2,5 h 0 расчет из условия 6.

При расположении нормального сечения, в котором учитывают поперечную силу Q 1. на расстояний a менее h 0 расчет из условия 6. Можно учитывать поперечную арматуру и при невыполнении этого условия, если в условии 6. При отсутствии поперечной арматуры или нарушении указанных выше требований расчет производят из условий 6. Поперечная арматура должна отвечать конструктивным требованиям, приведенным в 8. Расчет железобетонных элементов по наклонным сечениям на действие моментов.

R s A s. а в зоне анкеровки - определяемое согласно 8. Расчет производят для наклонных сечений, расположенных по длине элемента на его концевых участках и в местах обрыва продольной арматуры, при наиболее опасной длине проекции наклонного сечения с. принимаемой в указанных выше пределах.

Допускается производить расчет наклонных сечений, принимая в условии 6. При отсутствии поперечной арматуры расчет наклонных сечений производят из условия 6. Расчет по прочности железобетонных элементов при действии крутящих моментов. При расчете по модели пространственных сечений рассматривают сечения, образованные наклонными отрезками прямых, следующими по трем растянутым граням элемента, и замыкающим отрезком прямой по четвертой сжатой грани элемента.

Расчет железобетонных элементов на действие крутящих моментов производят по прочности элемента между пространственными сечениями и по прочности пространственных сечений.

Прочность по бетону между пространственными сечениями характеризуется максимальным значением крутящего момента, определяемым по сопротивлению бетона осевому сжатию с учетом напряженного состояния в бетоне между пространственными сечениями. Расчет по пространственным сечениям производят на основе уравнений равновесия всех внутренних и внешних сил относительно оси, расположенной в центре сжатой зоны пространственного сечения элемента. Внутренние моменты включают момент, воспринимаемый арматурой, следующей вдоль оси элемента, и арматурой, следующей поперек оси элемента, пересекающей пространственное сечение и расположенной в растянутой зоне пространственного сечения и у растянутой грани элемента, противоположной сжатой зоне пространственного сечения.

При этом усилия, воспринимаемые арматурой, определяют соответственно по расчетным значениям сопротивления растяжению продольной и поперечной арматуры. При расчете рассматривают все положения пространственного сечения, принимая сжатую зону пространственного сечения у нижней, боковой и верхней граней элемента. Расчет на совместное действие крутящих и изгибающих моментов, а также крутящих моментов и поперечных сил производят исходя из уравнений взаимодействия между соответствующими силовыми факторами.

Значение соотношения между усилиями в поперечной и продольной арматуре, учитываемое в условии 6. N s - усилие в продольной арматуре, расположенной у рассматриваемой грани элемента. Z 1 и Z 2 - длина стороны поперечного сечения у рассматриваемой растянутой грани элемента и длина другой стороны поперечного сечения элемента.

Расчет производят для ряда пространственных сечений, расположенных по длине элемента, при наиболее опасной длине проекции пространственного сечения с на продольную ось элемента.

Допускается расчет на действие крутящего момента производить, не рассматривая пространственные сечения при определении крутящего момента от внешней нагрузки, из условия. Расчет производят для ряда нормальных сечений, расположенных по длине элемента, для арматуры, расположенной у каждой рассматриваемой грани элемента. При действии крутящих моментов следует соблюдать конструктивные требования, приведенные в разделе 8.

Т 0 - предельный крутящий момент, воспринимаемый пространственным сечением;. М 0 - предельный изгибающий момент, воспринимаемый нормальным сечением. При расчете на совместное действие крутящего и изгибающего моментов рассматривают пространственное сечение с растянутой арматурой, расположенной у грани, растянутой от изгибающего момента, то есть у грани, нормальной к плоскости действия изгибающего момента.

Крутящий момент T от внешней нагрузки определяют в нормальном сечении, расположенном в середине длины проекции с вдоль продольной оси элемента. В этом же нормальном сечении определяют изгибающий момент М от внешней нагрузки. Предельный крутящий момент Т 0 определяют согласно 6. Допускается для определения крутящих моментов использовать условие 6. В рассматриваемом нормальном сечении предельный крутящий момент принимают равным правой части условия 6.

Предельный изгибающий момент М 0 определяют для того же нормального сечения, как было указано выше. При совместном действии крутящих и изгибающих моментов следует соблюдать расчетные и конструктивные требования, приведенные в 6.

Т 0 - предельный крутящий момент, во c принимаемый элементом между пространственными сечениями и принимаемый равным правой части в условии 6. Q 0 - предельная поперечная сила, воспринимаемая бетоном между наклонными сечениями и принимаемая равной правой части в условии 6. При расчете на совместное действие крутящего момента и поперечной силы рассматривают пространственное сечение с растянутой арматурой, расположенной у одной из граней, растянутой от поперечной силы, - то есть у грани, параллельной плоскости действия поперечной силы.

Крутящий момент T от внешней нагрузки определяют в нормальном сечении, расположенном в середине длины с вдоль продольной оси элемента. В том же нормальном сечении определяют поперечную силу Q от внешней нагрузки.

Предельную поперечную силу Q 0 определяют согласно 6. При этом середину длины проекции наклонного сечения на продольную ось элемента располагают в нормальном сечении, проходящем через середину длины проекции пространственного сечения на продольную ось элемента. В рассматриваемом нормальном сечении предельный крутящий момент Т 0 принимают равным правой части условия 6. При совместном действии крутящих моментов и поперечных сил следует соблюдать расчетные и конструктивные требования, приведенные в 6.

При этом учитывают повышенное сопротивление сжатию бетона в пределах грузовой площади площади смятия за счет объемного напряженного состояния бетона под грузовой площадью, зависящее от расположения грузовой площади на поверхности элемента. При наличии косвенной арматуры в зоне местного сжатия учитывают дополнительное повышение сопротивления сжатию бетона под грузовой площадью за счет сопротивления косвенной арматуры.

Расчет элементов на местное сжатие при отсутствии косвенной арматуры производят согласно 6. Значение местной сжимающей силы, воспринимаемое элементом с косвенным армированием правая часть условия 6. Косвенное армирование должно отвечать конструктивным требованиям, приведенным в 8. При действии сосредоточенной силы касательные усилия, воспринимаемые бетоном и арматурой, принимают равномерно распределенными по всей площади расчетного поперечного сечения.

При действии изгибающего момента касательные усилия, воспринимаемые бетоном и поперечной арматурой, принимают с учетом неупругой работы бетона и арматуры.

Допускается касательные усилия, воспринимаемые бетоном и арматурой, принимать линейно изменяющимися по длине расчетного поперечного сечения в направлении действия момента с максимальными касательными усилиями противоположного знака у краев расчетного поперечного сечения в этом направлении. Расчет на продавливание при действии сосредоточенной силы и отсутствии поперечной арматуры производят согласно 6. Расчетный контур поперечного сечения принимают: При действии момента М l ос в месте приложения сосредоточенной нагрузки половину этого момента учитывают при расчете на продавливание, а другую половину учитывают при расчете по нормальным сечениям по ширине сечения, включающего ширину площадки передачи нагрузки и высоту сечения плоского элемента по обе стороны от площадки передачи нагрузки.

При действии сосредоточенных моментов и силы в условиях прочности соотношение между действующими сосредоточенными моментами М. учитываемыми при продавливании, и предельными M ul t принимают не более соотношения между действующим сосредоточенным усилием F и предельным F ul t.

A sw - площадь сечения поперечной арматуры с шагом s w. расположенная в пределах расстояния 0,5 h 0 по обе стороны от контура расчетного поперечного сечения по периметру контура расчетного поперечного сечения;. При расположении поперечной арматуры не равномерно по контуру расчетного поперечного сечения, а сосредоточенно у осей площадки передачи нагрузки крестообразное расположение поперечной арматуры периметр контура u для поперечной арматуры принимают по фактическим длинам участков расположения поперечной арматуры L swx и L sw y по расчетному контуру продавливания рисунок 6.

Поперечную арматуру учитывают в расчете при. не менее. За границей расположения поперечной арматуры расчет на продавливание производят согласно 6. При сосредоточенном расположении поперечной арматуры по осям площадки передачи нагрузки, кроме этого, расчетный контур поперечного сечения бетона принимают по диагональным линиям, следующим от края расположения поперечной арматуры рисунок 6.

Поперечная арматура должна удовлетворять конструктивным требованиям, приведенным в 8. Расчет элементов на продавливание при действии сосредоточенных силы и изгибающего момента. М - сосредоточенный изгибающий момент от внешней нагрузки, учитываемый при расчете на продавливание 6. При действии изгибающих моментов в двух взаимно перпендикулярных плоскостях расчет производят из условия. При расположении сосредоточенной силы внецентренно относительно центра тяжести контура расчетного поперечного сечения значения изгибающих сосредоточенных моментов от внешней нагрузки определяют с учетом дополнительного момента от внецентренного приложения сосредоточенной силы относительно центра тяжести контура расчетного поперечного сечения.

При действии сосредоточенных изгибающих моментов в двух взаимно перпендикулярных плоскостях расчет производят из условия. Усилия. определяют согласно указаниям, приведенным выше, при действии изгибающего момента соответственно в направлении оси X и оси Y. Положение центра тяжести расчетного контура относительно выбранной оси определяют по формуле. Для замкнутого прямоугольного контура рисунок 6.

Значения I bx y 1,2 определяют по формулам 6. Для незамкнутого расчетного контура, состоящего из трех прямолинейных участков длиной L x и L y рисунок 6. Значения момента инерции расчетного конура относительно центральных осей Y 1 и X 1 определяют по формуле 6. При расчете принимают наименьшие значения моментов сопротивления. Для незамкнутого расчетного контура, состоящего из двух прямолинейных участков длиной L x и L y рисунок 6. Значения момента инерции расчетного контура относительно центральных осей Y 1 и X 1 определяют по формуле 6.

Для центрально-растянутых элементов ширину раскрытия трещин определяют при соблюдении условия. Непродолжительное раскрытие трещин определяют от совместного действия постоянных и временных длительных и кратковременных нагрузок, продолжительное - только от постоянных и временных длительных нагрузок 4. Определение момента образования трещин, нормальных к продольной оси элемента. Допускается момент образования трещин определять без учета неупругих деформаций растянутого бетона по 7.

Если при этом условия 7. Для изгибаемых элементов прямоугольного сечения момент сопротивления W без учета арматуры определяют по формуле. Расчетные характеристики материалов принимают для предельных состояний второй группы. Значение M crc определяют из решения системы уравнений, представленных в 6.

Допускается напряжение определять по формуле. Прогибы железобетонных конструкций определяют по общим правилам строительной механики в зависимости от изгибных, сдвиговых и осевых деформационных характеристик железобетонного элемента в сечениях по его длине кривизн, углов сдвига и т.

В тех случаях, когда прогибы железобетонных элементов в основном зависят от изгибных деформаций, значения прогибов определяют по кривизнам элементов согласно 7. В этом случае прогиб в середине пролета элемента определяют по формуле. Элементы или участки элементов рассматривают без трещин, если трещины не образуются то есть условие 7.

Кривизну железобетонных элементов с трещинами и без трещин можно также определять на основе деформационной модели согласно 7. D - изгибная жесткость приведенного поперечного сечения элемента, определяемая по формуле. Жесткость железобетонного элемента на участке без трещин в растянутой зоне.

Значения I и y c определяют по общим правилам расчета геометрических характеристик сечений упругих элементов. Жесткость железобетонного элемента D на участках с трещинами определяют по формуле 7. Значения I b и y cm определяют по общим правилам расчета геометрических характеристик сечений упругих элементов. Для прямоугольных сечений только с растянутой арматурой высоту сжатой зоны определяют по формуле.

Для прямоугольных сечений с растянутой и сжатой арматурой высоту сжатой зоны определяют по формуле. Для тавровых с полкой в сжатой зоне и двутавровых сечений высоту сжатой зоны определяют по формуле. Для внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов положение нейтральной оси высоту сжатой зоны определяют из уравнения.

Допускается для элементов прямоугольного сечения высоту сжатой зоны при действии изгибающих моментов М и продольной силы N определять по формуле. Значения геометрических характеристик сечения элемента определяют по общим правилам расчета сечения упругих элементов. Для элементов прямоугольного сечения при отсутствии или без учета сжатой арматуры значение z определяют по формуле. Для элементов прямоугольного, таврового с полкой в сжатой зоне и двутаврового поперечных сечений значение z допускается принимать равным 0,8 h 0.

При этом, если условие 7. При совместном действии кратковременной и длительной нагрузок полный прогиб элементов без трещин и с трещинами в растянутой зоне определяют путем суммирования прогибов от соответствующих нагрузок по аналогии с суммированием кривизны согласно 7.

В этом случае при совместном действии кратковременной и длительной нагрузок полный прогиб элементов с трещинами определяют путем суммирования прогибов от непродолжительного действия кратковременной нагрузки и от продолжительного действия длительной нагрузки с учетом соответствующих значений жесткостных характеристик D. то есть подобно тому, как это принято для элементов без трещин.

Определение кривизны железобетонных элементов на основе нелинейной деформационной модели. Значения кривизны, входящие в формулы 7. При этом для элементов с нормальными трещинами в растянутой зоне напряжение в арматуре, пересекающей трещины, определяют по формуле. При определении кривизны от непродолжительного действия нагрузки в расчете используют диаграммы кратковременного деформирования сжатого и растянутого бетона, а при определении кривизны от продолжительного действия нагрузки - диаграммы длительного деформирования бетона с расчетными характеристиками для предельных состояний второй группы.

Для частных случаев действия внешней нагрузки изгиб в двух плоскостях, изгиб в плоскости оси симметрии поперечного сечения элемента и т. При неравномерной осадке фундаментов следует предусматривать разделение конструкций осадочными швами. Минимальные значения толщины слоя бетона рабочей арматуры следует принимать по таблице 8. В закрытых помещениях при повышенной влажности при отсутствии дополнительных защитных мероприятий.

В грунте при отсутствии дополнительных защитных мероприятий. в фундаментах при наличии бетонной подготовки. Для сборных элементов минимальные значения толщины защитного слоя бетона рабочей арматуры, указанные в таблице 8. Для конструктивной арматуры минимальные значения толщины защитного слоя бетона принимают на 5 мм меньше по сравнению с требуемыми для рабочей арматуры. Во всех случаях толщину защитного слоя бетона следует также принимать не менее диаметра стержня арматуры.

При стесненных условиях допускается располагать стержни группами - пучками без зазора между ними. При этом расстояния в свету между пучками должны быть также не менее приведенного диаметра стержня, эквивалентного по площади сечения пучка арматуры, принимаемого равным. В элементах с продольной арматурой, расположенной равномерно по контуру сечения, а также в центрально-растянутых элементах минимальную площадь сечения всей продольной арматуры следует принимать вдвое больше указанных выше значений и относить их к полной площади сечения бетона.

В железобетонных стенах расстояния между стержнями вертикальной арматуры принимают не более 2t и мм t - толщина стены. а горизонтальной - не более мм. При ширине элемента мм и менее допускается устанавливать в поперечном сечении один продольный стержень. Поперечную арматуру устанавливают у всех поверхностей железобетонных элементов, вблизи которых ставится продольная арматура.

Диаметр поперечной арматуры в вязаных каркасах изгибаемых элементов принимают не менее 6 мм. В сварных каркасах диаметр поперечной арматуры принимают не менее диаметра, устанавливаемого из условия сварки с наибольшим диаметром продольной арматуры.

В сплошных плитах, а также в часторебристых плитах высотой менее мм и в балках ребрах высотой менее мм на участке элемента, где поперечная сила по расчету воспринимается только бетоном, поперечную арматуру можно не устанавливать. В балках и ребрах высотой мм и более, а также в часторебристых плитах высотой мм и более, на участках элемента, где поперечная сила по расчету воспринимается только бетоном, следует предусматривать установку поперечной арматуры с шагом не более 0,75 h 0 и не более мм.

При ширине грани не более мм и числе продольных стержней у этой грани не более четырех допускается охват всех продольных стержней одним хомутом.

При расположении грузовой площади у края элемента сетки косвенного армирования располагают по площади с размерами в каждом направлении не менее суммы двух взаимно перпендикулярных сторон грузовой площади рисунок 6.

Для растянутых гладких стержней следует предусматривать крюки, петли, приваренные поперечные стержни или специальные анкерные устройства. Лапки, крюки и петли не рекомендуется применять для анкеровки сжатой арматуры, за исключением гладкой арматуры, которая может подвергаться растяжению при некоторых возможных сочетаниях нагрузки. В любом случае фактическую длину анкеровки принимают не менее 0,3 l 0. аn. а также не менее 15 d s и мм. Если указанное условие не соблюдается, длину запуска арматуры за грань опоры определяют согласно 8.

Кроме того, при проектировании привариваемых анкерных деталей следует учитывать характеристики металла по свариваемости, а также способы и условия сварки. Стыки растянутой или сжатой арматуры должны иметь длину перепуска нахлестки не менее значения длины l l определяемого по формуле. При этом должны быть соблюдены следующие условия. В качестве одного расчетного сечения элемента, рассматриваемого для определения относительного количества стыкуемой арматуры в одном сечении, принимают участок элемента вдоль стыкуемой арматуры длиной 1,3 l l.

Считается, что стыки арматуры расположены в одном расчетном сечении, если центры этих стыков находятся в пределах длины этого участка. При наличии дополнительных анкерующих устройств на концах стыкуемых стержней приварка поперечной арматуры, загиб концов стыкуемых стержней периодического профиля и др. В любом случае фактическая длина перепуска должна быть не менее. не менее 20 d s и не менее мм. Концы стыкуемых стержней следует заводить на требуемую длину в муфту, определяемую расчетом или опытным путем.

При использовании муфт на резьбе должна быть обеспечена требуемая затяжка муфт для ликвидации люфта в резьбе. Минимальный диаметр оправки d on для арматуры принимают в зависимости от диаметра стержня d s не менее. R b. R b,ser - расчетные сопротивления бетона осевому сжатию для предельных состояний соответственно первой и второй групп;. R bt. R b t ,ser - расчетные сопротивления бетона осевому растяжению для предельных состояний соответственно первой и второй групп.

R b, l oc - расчетное сопротивление бетона смятию;. R s. R s,ser - расчетные сопротивления арматуры растяжению для предельных состояний соответственно первой и второй групп;. R sw - расчетное сопротивление поперечной арматуры растяжению;. R sc - расчетное сопротивление арматуры сжатию для предельных состояний первой группы.

Е b - начальный модуль упругости бетона при сжатии и растяжении;. Характеристики положения продольной арматуры в поперечном сечении элемента. S - обозначение продольной арматуры: S w - расстояние между хомутами, измеренное по длине элемента.

A sw - площадь сечения хомутов, расположенных в одной нормальной к продольной оси элемента плоскости, пересекающей наклонное сечение;. I - момент инерции сечения всего бетона относительно центра тяжести сечения элемента;. I red - момент инерции приведенного сечения элемента относительно его центра тяжести;. Форум Разное Финансовый анализ организаций Госты в графическом формате Госты в текстовом формате Нормативные документы НДС калькулятор онлайн Войти Регистрация.

СНиП Бетонные и железобетонные конструкции. Общие технические требования ГОСТ Соединения сварные арматуры и закладных изделий железобетонных конструкций. В10; В15; В20; В25; В30; В35; В40; В45; В50; В55; В60; б классов по прочности на осевое растяжение: В t 0,8; В t 1,2; В t 1,6, В t 2,0; В t 2,4; В t 2,8; В t 3,2; в марок по морозостойкости: F50; F75; F; F; F; F; F; F; г марок по водонепроницаемости: W2; W4; W6; W8; W10; W Нормативные и расчетные значения характеристик бетона Нормативные значения прочностных характеристик бетона 5.

Расчетные значения прочностных характеристик бетона 5. Деформационные характеристики бетона 5. При продолжительном действии нагрузки значения начального модуля деформаций бетона определяют по формуле ; 5.

Диаграммы состояния бетона а - т