Строительство Ремонт Инженерные сети Ландшафтный дизайн Строй материалы Архитектура и дизайн Мебель Интерьер

СамоРемонт Ремонт квартиры своими руками. Что ремонтируем? нажмите, чтобы раскрыть. Декор. камень. Декор. штукатурка. Наливной пол. Деревянный пол. Паркетная доска. Мойка и уход. Стиральная машина. Кухонная плита. Газовая
 Энциклопедия по ремонту своими руками

Щитовые бани своими руками. Строительство бани. Наиболее привычным и традиционным материалом для постройки бани всегда считалось дерево. Но такое строительство достаточно дорогое и требует много времени. Если вы хотите построить баню то предлагаем
 Щитовые бани своими руками

Штамп для бетона своими руками видео. Изготовление декоративного штампованного бетона позволяет создавать необычные дорожки, площадки. Преимуществом технологии является нестандартный вид готового покрытия, его надежность и долговечность. Внешне штампованный бетон похож на плитку. Но при изготовлении он требует меньших денежных
 Штамп для бетона своими руками видео

Логин:   
Пароль: 


Строительные нормы и правила бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений снип -87 удк

 admin        25.02.17

Строительные нормы и правила бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений снип -87 удкстроительные нормы и правила бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений снип 2.06.08-87 удк 627.8.012.4 (083.74) снип 2.06.08-87. бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений/минэнерго ссср. - м. цитп госстроя ссср. 1988. - 32 с.

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений СНиП 2.06.08-87 УДК 627.8.012.4 (083.74) СНиП 2.06.08-87. Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений/Минэнерго СССР. - М. ЦИТП Госстроя СССР. 1988. - 32 с. РАЗРАБОТАНЫ ВНИИГ им. Б. Е. Веденеева Минэнерго СССР (канд. техн. наук А. П. Пак — руководитель работ; А. В. Караваев; кандидаты техн. иаук А. Д. Кауфман, М. С. Ламкин. А. Н. Марчук, Л. П. Трапезников, В. Б. Судаков; доктора техн. наук Л. А. Гордон, И. Б. Соколов) совместно с Гидропроектом им. С. Я. Жука Минэнерго СССР (А. Г. Осколков, Т. И. Сергеева; д-р техн. наук С. А. Фрид; С. А. Бврвзинский) ; ГрузНИИЭГС Минэнерго СССР (д-р техн. наук Г. П. Вербицкий); Гипроречтрансом Минречфлота РСФСР (канд. тахн. наук В. Э. Даревский; Ленморниипроектом Минморфлота СССР (канд. техн. наук А. А. Долинский): ВО Союзводпроект Минводхоза СССР (канд. техн. наук С. 3. Рагольский). ВНЕСЕНЫ Минэнерго СССР. ПОДГОТОВЛЕНЫ К УТВЕРЖДЕНИЮ Управлением стандартизации и технических норм в строительстве Госстроя СССР (Д. В. Петухов). С введением. в действие СНиП 2.06.08-87 „Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений" с 1 января 1988 г. утрачивают силу СНиП II-56-77 „Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений". При пользовании нормативным документом следует учитывать утвержденные изменения строительных норм и правил и государственных стандартов, публикуемые в журнале „Бюллетень строительной техники", "Сборнике изменений к строительным нормам и правилам" Госстроя СССР и информационном указатале ”Государственные стандарты СССР” Госстандарта СССР.

Строительные нормы и правила.

строительный комитет СССР (Госстрой СССР.

Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений.

Внесены Министерством энергетики и электpификации СССР.

Утверждены постановлением Государственного строительного комитета СССР от 26 февраля 1987 г. № 37.

Срок введения в действие 1 января 1988г.

Настоящие нормы распространяются на проектирование вновь строящихся и реконструируемых бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений, находящихся постоянно или периодически под воздействием водной среды. Элементы бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений, не подвергающиеся воздействию водной среды, следует проектировать в соответствии с требованиями СНиП 2.03-01-84; бетонные и железобетонные конструкции мостов, транспортных туннелей и труб, расположенные под насыпями автомобильных и железных дорог, следует проектировать по СНиП 2.05.03-84. В проектах сооружений, предназначенных для строительства в сейсмических районах, в Северной строительно-климатической зоне, в районах распространения просадочных, набухающих и слабых по физико-механическим свойствам грунтов, должны соблюдаться дополнительные требования, предъявляемые к таким сооружениям соответствующими нормативными документами, утвержденными или согласованными Госстроем СССР. Основные буквенные обозначения и их индексы, принятые в настоящих нормах согласно СТ СЭВ 1565-79, приведены в справочном приложении 1. 1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ 1.1. При проектировании бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений необходимо соблюдать требования СНиП 2.06.01-86 и строительных норм и правил по пpoeктиpoвaнию отдельных видов гидротехнических сооружений. 1.2. Выбор типа бетонных и железобетонных конструкций (монолитных, сборно-монолитных, сборных, в том числе предварительно напряженных и заанкеренных в основание) должен производиться исходя из условий технико-экономической целесообразности их применения в конкретных условиях строительства с учетом максимального снижения материалоемкости, энергоемкости, трудоемкости и стоимости строительства. При выборе элементов сборных конструкций следует рассматривать предварительно напряженные конструкции из высокопрочных бетонов и арматуры, а также конструкции из легких бетонов. Типы конструкций, основные размеры их элементов, а также степень насыщения железобетонных конструкций арматурой необходимо принимать на основании сравнения технико-экономических показателей вариантов. 1.3. Элементы сборных конструкций должны отвечать условиям механизированного изготовления на специализированных предприятиях. Следует рассматривать целесообразность укрупнения сборных конструкций с учетом условий их изготовления, транспортирования, грузоподъемности монтажных механизмов. 1.4. Для монолитных конструкций следует предусматривать унифицированные размеры, позволяющие применять инвентарную опалубку. 1.5. Конструкции узлов и соединений элементов в сборных конструкциях должны обеспечивать надежную передачу усилий, прочность самих элементов в зоне стыка, а также связь дополнительно уложенного бетона в стыке с бетоном конструкции. 1.6. При проектировании конструкций гидротехнических сооружений, недостаточно апробированных практикой проектирования и строительства, для сложных условий статической и динамической работы конструкций (когда характер напряженного и деформированного состояния с необходимой достоверностью не может быть определен расчетом) следует проводить исследования. 1.7. Для обеспечения требуемой водонепроницаемости и морозостойкости конструкций, а также для уменьшения противодавления воды в их расчетных сечениях необходимо предусматривать следующие мероприятия: укладку бетона соответствующих марок по водонепроницаемости и морозостойкости со стороны напорной грани и наружных поверхностей (особенно в зонах переменного уровня воды) ; применение поверхностно-активных добавок к бетону (воздухововлекающих, пластифицирующих и др.); гидроизоляцию и теплогидроизоляцию наружных поверхностей сооружений; обжатие бетона со стороны напорных граней и со стороны поверхностей сооружения, испытывающих растяжение от эксплуатационных нагрузок; устройство дренажа со стороны напорной грани. Выбор мероприятия следует производить на основе технико-экономического сравнения вариантов. 2. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ БЕТОН 2.1. Бетон для бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений должен удовлетворять требованиям ГОСТ 26633—85 и настоящего раздела. 2.2. При проектировании бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений в зависимости от вида и условий работы необходимо устанавливать показатели качества бетона, основными из которых являются следующие: а) классы бетона по прочности на сжатие, которые отвечают значению гарантированной прочности бетона, МПа, с обеспеченностью q = 0, 95. В массивных сооружениях допускается применение бетонов со значениями гарантированной прочности с обеспеченностью q = 0, 9. В проектах необходимо предусматривать следующие классы бетона по прочности на сжатие: В5, В7, 5, В10, В12, 5, В15, В20, В25, В30, В35; б) классы бетона по прочности на осевое растяжение. Эту характеристику устанавливают в тех случаях, когда она имеет главенствующее значение и контролируется на производстве. В проектах необходимо предусматривать следующие классы бетона по прочности на осевое растяжение: ; в) марки бетона по морозостойкости. В проектах необходимо предусматривать следующие марки бетона по морозостойкости: F50, F75, F100, F150, F200, F300, F400, F500, F600. Марку бетона по морозостойкости следует назначать в зависимости от климатических условий и числа расчетных циклов попеременного замораживания и оттаивания в течение года (по данным долгосрочных наблюдений), с учетом эксплуатационных условий. Для энергетических сооружений марку бетона по морозостойкости следует принимать по табл. 1. Таблица 1.

Марка бетона по морозостойкости при числе циклов попеременного замораживания и оттаивания в год.

Примечания: 1. Климатические условия характеризуются среднемесячной температурой наиболее холодного месяца: умеренные — выше минус 10оС, суровые — от минус 10оС до минус 20оС включ. особо суровые - ниже минус 20оС. 2. Среднемесячные температуры наиболее холодного месяца для района строительства определяются по СНиП 2.01.01-82, а также по данным гидрометеорологической службы. 3. При числе расчетных циклов более 200 следует применять специальные виды бетонов или конструктивную теплозащиту; г) марки бетона по водонепроницаемости. В проектах необходимо предусматривать следующие марки бетона по водонепроницаемости: W2, W4, W6, W8, W10, W12, W16, W18, W20. Марку бетона по водонепроницаемости назначают в зависимости от градиента напора, определяемого как отношение максимального напора в метрах к толщине конструкции (или расстоянию от напорной грани до дренажа) в метрах, и температуры контактирующей с сооружением воды, оС, по табл. 2, или в зависимости от агрессивности среды в соответствии со СНиП 2.03.11-85. В нетрещиностойких напорных железобетонных конструкциях и в нетрещиностойких безнапорных конструкциях морских сооружений проектная марка бетона по водонепроницаемости должна быть не ниже W4. Таблица 2.

Температура воды. °С.

Марка бетона по водонепроницаемости при градиентах напора.

св. 20 до 30 включ.

Св. 10 до 30 включ.

Примечание. Для конструкций с градиентом напора свыше 30 следует назначать марку бетона по водонепроницаемости W16 и выше. 2.3. При надлежащем обосновании допускается устанавливать промежуточные значения классов бетона по прочности на сжатие, отличающиеся от перечисленных в п. 2.2, а также классы В40 и выше. Характеристики этих бетонов следует принимать по СНиП 2.03.01-84 и по интерполяции. 2.4. К бетону конструкций гидротехнических сооружений следует предъявлять дополнительные, устанавливаемые в проектах и подтверждаемые экспериментальными исследованиями, требования: по предельной растяжимости, отсутствию вредного взаимодействия щелочей цемента с заполнителями, сопротивляемости истиранию потоком воды с донными и взвешенными наносами, стойкости против кавитации и химического воздействия, тепловыделению при твердении бетона. 2.5. Срок твердения (возраст) бетона, отвечающий его классам по прочности на сжатие, на осевое растяжение и марке по водонепроницаемости, принимается, как правило, для конструкций речных гидротехнических сооружений 180 сут, для сборных и монолитных конструкций морских и речных портовых сооружений 28 сут. Срок твердения (возраст) бетона, отвечающий его проектной марке по морозостойкости, принимается 28 сут, для массивных конструкций, возводимых в теплой опалубке, 60 сут. Если известны сроки фактического нагружения конструкций, способы их возведения, условия твердения бетона, вид и качество применяемого цемента, то допускается устанавливать класс бетона в ином возрасте. Для сборных, в том числе предварительно напряженных конструкций, отпускную прочность бетона на сжатие следует принимать в соответствии с ГОСТ 13015.0-83, но не менее 70% прочности принятого класса бетона. 2.6. Для железобетонных элементов из тяжелого бетона, рассчитываемых на воздействие многократно повторяющейся нагрузки, и железобетонных сжатых стержневых конструкций (набережные типа эстакад на сваях, сваях-оболочках и т. п.) следует применять бетон класса по прочности на сжатие не ниже В15. 2.7. Для предварительно напряженных элементов следует принимать бетон класса по прочности на сжатие: не менее В15 — для конструкций со стержневой арматурой; не менее В30 — для элементов, погружаемых в грунт забивкой или вибрированием. 2.8. Для замоноличивания стыков элементов сборных конструкций, которые в процессе эксплуатации могут подвергаться воздействию отрицательных температур наружного воздуха или воздействию агрессивной воды, следует применять бетоны проектных марок по морозостойкости и водонепроницаемости не ниже принятых для стыкуемых элементов. 2.9. Следует предусматривать широкое применение добавок поверхностно-активных веществ (СДБ, СНВ, ЛХД и др.), а также применение в качестве активной минеральной добавки золы-уноса тепловых электростанций, отвечающей требованиям соответствующих нормативных документов. 2.10. Если по технико-экономическим расчетам для повышения водонепроницаемости бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений целесообразно использовать бетоны на напрягающем цементе, а для снижения нагрузки от собственного веса конструкции — легкие бетоны, то классы и марки таких бетонов следует принимать по СНиП 2.03.01-84. 2.11. Нормативные и расчетные сопротивления бетона в зависимости от классов бетона по прочности на сжатие и на осевое растяжение следует принимать по табл. 3. В случае принятия промежуточных классов бетона нормативные и расчетные сопротивления следует принимать по интерполяции. 2.12. Коэффициенты условий, работы бетона следует принимать по табл. 4. 2.13. При расчете железобетонных конструкций на выносливость расчетные сопротивления бетоне Rb и Rbt надлежит умножать на коэффициент условий работы . принимаемый по табл. 5. 2.14. Расчетное сопротивление бетона при всестороннем сжатии Rba, МПа, следует определять по формуле (1) Таблица 3.

Нормативные и расчетные сопротивления бетона, МПа (кгс/см3.

нормативные сопротивления; расчетные сопротивления для предельных состояний второй группы.

расчетные сопротивления для предельных состояний первой группы.

сжатие осевое (призменная прочность) Rbn. Rb, ser.

растяжение осевое Rbtn ; Rbt, ser.

сжатие осевое (призменная прочность) Rb.

растяжение осевое Rbt.

По прочности на сжатие.

По прочности на растяжение.

где — коэффициент, принимаемый на основании результатов экспериментальных исследований: при их отсутствии для бетонов классов по прочности на сжатие В15, В20, В25 коэффициент допускается определять по формуле (2) — наименьшее по абсолютной величине главное напряжение, МПа; - коэффициент эффективной пористости. Таблица 4.

Факторы, обусловливающие введение коэффициентов условий работы бетона.

Коэффициенты условий работы бетона.

Особые сочетания нагрузок для бетонных конструкций.

Многократное повторение нагрузки.

внецентренно сжатые элементы, не подверженные действию агрессивной среды и не воспринимающие напор воды, рассчитываемые без учета сопротивления растянутой зоны сечения.

другие бетонные элементы.

Влияние двухосного сложного напряженного состояния сжатие—растяжение на прочность бетона.

Примечание. При наличии нескольких факторов, действующих одновременно в расчет вводится произведение соответствующих коэффициентов условий работы. Произведение должно быть не менее 0, 45. Для сооружений I и II классов коэффициент надлежит определять экспериментальным путем. При отсутствии экспериментальных данных допускается коэффициент принимать равным: при - 0, 7; при - 0, 5. 2.15. Начальный модуль упругости бетона массивных конструкций при сжатии и растяжении Eb следует принимать по табл. 6. При расчете на прочность и по деформациям токостенных стержневых и плитных элементов модуль упругости бетона следует во всех случаях принимать по табл. 6 как для бетона с максимальным диаметром крупного заполнителя 40 мм и осадкой конуса, равной 8 см и более. Модуль упругости бетонов, подвергнутых для ускорения твердения тепловой обработке при атмосферном давлении или в автоклавах, следует принимать по СНиП 2.03.01-84. Модуль сдвига бетона Gb следует принимать равным 0, 4Eb. Начальный коэффициент поперечной деформации (коэффициент Пуассона) принимается равным: для массивных конструкций — 0, 15, для стержневых и плитных конструкций — 0, 20. Плотность тяжелого бетона при отсутствии опытных данных допускается принимать равной 2, 3-2, 5 т/м3. АРМАТУРА 2.16. Для армирования железобетонных конструкций гидротехнических сооружений следует применять арматурную сталь, отвечающую требованиям соответствующих государственных стандартов или утвержденных в установленном порядке технических условий и принадлежащую к одному из следующих видов: стержневая арматурная сталь: горячекатаная — гладкая класса А-I, периодического профиля классов А-II, A-III, A-IV, A-V; термически и термомеханически упрочненная — периодического профиля классов Ат-IIIС, At-IVC, Aт-VCK; упрочненная вытяжкой класса А-IIIв; проволочная арматурная сталь: хоподнотянутая проволока обыкновенная — периодического профиля класса Вр-I. Таблица 5.

Состояние бетона по влажности.

Коэффициенты условий работы бетона при многократно повторяющейся нагрузке и коэффициенте асимметрии цикла pb. равном.

Для закладных деталей и соединительных накладок следует применять, как правило, прокатную углеродистую сталь. Марки арматурной стали для армирования железобетонных конструкций в зависимости от условий их работы и средней температуры наружного воздуха наиболее холодной пятидневки в районе строительства следует принимать по СНиП 2.03.01-84, а для портовых и транспортных сооружений также по СНиП 2.05.03-84. Арматурную сталь классов А-IIIв, A-IV и A-V рекомендуется применять для предварительно напряженных конструкций. 2.17. Нормативные и расчетные сопротивления основных видов арматуры, применяемой в железобетонных конструкциях гидротехнических сооружений, в зависимости от класса арматуры должны приниматься по табл. 7. При расчете арматуры по главным растягивающим напряжениям (балки-стенки, короткие консоли и др.) расчетные сопротивления арматуры следует принимать как для продольной арматуры на действие изгибающего момента. При надлежащем обосновании для железобетонных конструкций гидротехнических сооружений допускается применять стержневую и проволочную арматуру других классов. Их нормативные и расчетные характеристики следует принимать по СНиП 2.03.01-84. 2.18. Коэффициенты условий работы ненапрягаемой арматуры следует принимать по табл. 8, а напрягаемой арматуры — по СНиП 2.03.01-84. Коэффициент условий работы арматуры при расчете по предельным состояниям второй группы принимается равным единице. 2.19. Расчетное сопротивление ненапрягаемой растянутой стержневой арматуры R's, при расчете на выносливость следует определять по формуле (3) где — коэффициент условий работы, который определяется: для арматуры классов А-I, А-II, А-III по формуле (4). а для других классов арматуры - по СНиП 2.03.01-84. (4) здесь — коэффициент, учитывающий класс арматуры, принимаемый по табл. 9; — коэффициент, учитывающий диаметр арматуры, принимаемый по табл. 10; — коэффициент, учитывающий тип сварного стыка, принимаемый по табл. 11; — коэффициент асимметрии цикла, где и -соответственно наименьшее и наибольшее напряжения в растянутой арматуре. Растянутая арматура на выносливость не провеpяется если коэффициент , определяемый по формуле (4), больше единицы. Таблица 7.

Вид и класс арматуры.

Нормативные сопротивления растяжению и расчетные сопротивления растяжению арматуры для предельных состояний второй группы, Мпа(кгс.см2) Rsn, Rs, ser.

Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа (кгс/см2.

поперечной (хомутов, отогнутых стержней) Rsw.

Стержневая арматура классов.

А-III, диаметром, мм.

Упрочненная вытяжкой класса A-IIIв с контролем.

напряжений и удлинений.

Проволочная арматура класса Bp-I, диаметром, мм.

*В сварных каркасах для хомутов из арматуры класса А-III, диаметр которых меньше 1/3 диаметра продольных стержней, Rsw равно 255 МПа (2600 кгс/см2 ). При отсутствии сцепления арматуры с бетоном Rsc равно нулю. Таблица 8.

Факторы, обусловливающие введение коэффициентов условий работы арматуры.

Коэффициенты условий работы арматуры.

Многократное повторение нагрузки.

Сталежелезобетонные конструкции (открытые и подземные.

Примечание. При наличии нескольких факторов действующих одновременно, в расчет вводится произведение сooтветcтвующиx коэффициентов условий работы. Таблица 9.

При расчете без учета сопротивления растянутой зоны сечения (11) где — краевое сжимающее напряжение; — коэффициент, учитывающий влияние гибкости элемента и принимаемый по табл. 15. Прямоугольные сечения рассчитываются по формуле (12) где А=bh — площадь поперечного сечения элемента; — относительный эксцентриситет приложения нагрузки. При расчете с учетом сопротивления растянутой зоны сечения (13) (14) где Wt=I/yt — моменты сопротивления сечения; Wc=I/yc — коэффициенты, определяемые согласно п. 5.3. По формуле (13) следует рассчитывать также внецентренно сжатые бетонные конструкции с однозначной эпюрой напряжений при . Таблица 15.

l0/b для сечения прямоугольной формы.

10/r для сечения произвольной симметричной формы.

Обозначения, принятые в табл. 15: l0 — расчетная длина элемента; b — наименьший размер прямоугольного сечения; r — наименьший радиус инерции сечения. 5.5. При расчете гибких бетонных элементов при l0/b 12 или 10/r 35 следует учитывать влияние длительного действия нагрузки на несущую способность конструкции в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84 с введением расчетных коэффициентов, принятых в настоящих нормах. 5.6. В элементах, рассчитываемых по формулам (11) и (12), величина эксцентриситета расчетного усилия относительно центра тяжести сечения не должна превышать 0, 6y при основном сочетании нагрузок и 0, 65y— при особом сочетании нагрузок, включающем сейсмические воздействия, где у — расстояние от центра тяжести сечения до его наиболее напряженной грани. РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ НА ПРОЧНОСТЬ 5.7. Расчет на прочность железобетонных элементов надлежит производить для сечений, нормальных к их продольной оси, а также для наклонных к оси сечений наиболее опасного направления. При наличии крутящих моментов следует проверить прочность пространственных сечений, ограниченных в растянутой зоне спиральной трещиной наиболее опасного из возможных направлений. Кроме того, следует производить расчет элементов на местное действие нагрузки (смятие, продавливание, отрыв). 5.8. При установке в сечении элемента арматуры разных видов и классов ее вводят в расчет прочности с соответствующими расчетными сопротивлениями. Расчет на прочность сечений, нормальных к продольной оси элемента 5.9. Предельные усилия в сечении, нормальном к продольной оси элемента, следует определять исходя из следующих предпосылок: сопротивление бетона растяжению принимается равным нулю; сопротивление бетона сжатию представляется напряжениями, равными Rb, распределенными равномерно по сжатой зоне бетона; растягивающие напряжения в арматуре принимаются не более расчетного сопротивления растяжению Rs; сжимающие напряжения в арматуре принимаются не более расчетного сопротивления сжатию Rsc. 5.10. Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента, когда внешняя сила действует в плоскости оси симметрии сечения и арматура сосредоточена у перпендикулярных к указанной плоскости граней элемента, необходимо производить в зависимости от соотношения между относительной высотой сжатой зоны бетона =x/h0 и относительной высотой сжатой зоны бетона , при которой предельное состояние наступает одновременно с достижением в растянутой арматуре напряжения, равного расчетному сопротивлению RS, с учетом соответствующих коэффициентов условий работы арматуры. Относительная высота сжатой зоны определяется из соответствующих условий равновесия элемента под действием системы внешних и внутренних сил. Изгибаемые и внецентренно растянутые с большими эксцентриситетами железобетонные элементы, как правило, должны удовлетворять условию . Для элементов, симметричных относительно плоскости действия момента и нормальной силы, армированных ненапрягаемой арматурой. Граничные значения надлежит принимать по табл.16, а армированных напрягаемой арматурой — по СНиП 2.03.01-84. 5.11. Если высота сжатой зоны, определяемая без учета сжатой арматуры, меньше 2 '. то сжатую арматуру в расчете можно не учитывать. Таблица 16.

Граничные значения при классе бетона.

Изгибаемые элементы 5.12. Расчет изгибаемых железобетонных элементов любой симметричной формы (черт. 2) при следует производить по формулам: (15) (16) Черт. 2. Cxема усилий и эпюра напpяжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого железобетонного элемента, при расчете его по прочности 5.13. Расчет изгибаемых элементов прямоугольного сечения при следует производить по формулам: железобетонных элементов: (17) (18) сталежелезобетонных элементов: (19) где Asi, — площади сечений соответственно растянутой и сжатой стальных оболочек; dsi — толщинf стальной оболочки; Rsi — расчетное сопротивление стальной оболочки, определяемое в соответствии со СНиП II-23-81. Расчет железобетонных и сталежелезобетонных элементов из бетона класса В30 и ниже при допускается производить по формулам (17). (19). принимая . Для элементов из бетона класса выше В30 расчет следует производить в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84 с учетом расчетных коэффициентов, принятых в настоящих нормах. Внецентренно сжатые элементы 5.14. Расчет внецентренно сжатых железобетонных элементов любой симметричной формы (черт. 3) при следует производить по формулам: (22) Черт. 3. Схема усилий и эпюр напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого железобетонного элемента, при расчете его по прочности 5.15. Расчет внецентренно сжатых элементов прямоугольного сечения следует производить при по формулам: (23) (24) при при классе бетона В30 и ниже - по формуле (23) и формулам: (25) (26) при классе бетона выше В30 расчет следует производить в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84 с учетом расчетных коэффициентов, принятых в настоящих нормах. 5.16. Расчет внецентренно сжатых элементов при гибкости l0/r 35, а элементов прямоугольного сечения при l0/r 10 следует производить с учетом прогиба как в плоскости эксцентриситета продольного усилия, так и в нормальной к ней плоскости в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84. Центрально растянутые элементы 5.17. Расчет центрально растянутых железобетонных элементов следует производить по формуле (27) 5.18. Расчет прочности на растяжение сталежелезобетонных оболочек круглых водоводов при действии равномерного внутреннего давления воды следует производить по формуле (28) где N - усилие в оболочке от гидростатического давления с учетом гидродинамической составляющей. Внецентренно растянутые элементы 5.19. Расчет внецентренно растянутых железобетонных элементов следует производить в зависимости от положения продольной силы N. Если продольная сила N приложена между равнодействующими усилий в арматуреS и S' (черт. 4, а ). расчет производят по формулам: (29) (30) Черт. 4. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецeнтpeннo растянутого железобетонного элемента, при расчете егo по прочности а — продольная сила N приложена между равнодействующими усилий в арматуре S и. S’ б — продольная сила приложена за пределами расстояния между равнодействующими усилий в арматуре S и S’ Если продольная сипа N приложена за пределами расстояния между равнодействующими усилий в арматуре S и S' (черт. 4, б) при расчет производят по формулам: (31) (32» Для прямоугольных сечений расчет производят по формулам: (33) (34» При расчет производят no формулам (31). (33).принимая . Расчет на прочность сечений, наклонных к продольной оси элемента, на действие поперечной силы и изгибающего момента 5.20. При расчете на действие поперечной силы должно соблюдаться условие (35) где b — минимальная ширина элемента в сечении. 5.21 Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента, на действие поперечной сипы можно не производить, если соблюдаются условия: а) для плитных конструкций, работающих пространственно, и для конструкций на упругом основании, за исключением вертикальных консолей подпорных стен (36) б) для всех остальных конструкций где Qb — поперечное усилие, воспринимаемое бетоном сжатой зоны в наклонном сечении, определяемое по формуле (38) здесь . Относительная высота сжатой зоны сечения определяется по формулам: для изгибаемых элементов (39) для внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов с большим эксцентриситетом (40) где знаки „плюс" и „минус" следует применять соответственно для внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов. Для внецентренно растянутых элементов с малым эксцентриситетом следует принимать Qb=0. Угол между наклонным сечением и продольной осью элемента определяется по формуле , но не более 1, 5 и не менее 0, 5 (M и Q — усилия в нормальном сечении, проходящем через конец наклонного сечения в сжатой зоне). Для элементов с высотой сечения см величину Qb, определяемую по формуле (38), следует уменьшить в 1, 2 раза. 5.22. При наличии строительных швов в зоне действия поперечных сил в правую часть формул (36) и (37) следует вводить дополнительный коэффициент , принимаемый по табл. 17. Таблица 17.

0, 45 и меньше 0, 45.

Обозначения, принятые в табл.17: lj - расстояние между сечением o шву и нормальным сечением, проходящим через конец наклонного сечения в сжатой зoне, в пределах наклонного сечения; hj — высота сечения по шву. 5.23. Расчет поперечной арматуры в наклонных сечениях элементов постоянной высоты (черт. 5) следует производить по формуле (41) где Q1 — поперечная сила, действующая в наклонном сечении, т. е. равнодействующая всех поперечных сил от внешней нагрузки, расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения; — суммы поперечных усилий, воспринимаемых соответственно хомутами и отогнутыми стержнями, пересекающими наклонное сечение; —угол наклона отогнутых стержней к продольной оси элемента в наклонном сечении. Если внешняя нагрузка действует в сторону элемента, как показано на черт. 5, а, расчетную поперечную силу надлежит определять по формуле (42) где Q — поперечная сила в опорном сечении; Qg - равнодействующая внешней нагрузки, действующей на элемент в пределах длины проекции наклонного сечения на продольную ось элемента; V — сила противодавления, действующая в наклонном сечении, определяемая в предположении линейного распределения пьезометрического давления и Если внешняя нагрузка действует в сторону от элемента, как показано на черт. 5, б, то Qg в формуле (42) не учитывается. Черт. 5. Схема усилий в сечении, наклонном к продольной оси железобетонного элемента, при расчете его по прочности на действие поперечной силы а — нагрузка действует в сторону элемента; б — нагрузка действует в сторону от элемента 5.24. В случае, если соотношение расчетной длины элемента к его высоте менее 3, расчет железобетонных элементов на действие поперечной силы следует производить как стеновой конструкции по главным растягивающим напряжениям. 5.25. Расчет изгибаемых и внецентренно сжатых элементов постоянной высоты, армированных хомутами, допускается производить в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84 с учетом расчетных коэффициентов настоящих норм. 5.26. Расстояние между поперечными стержнями (хомутами), между концом предыдущего и началом последующего отгиба, а также между опорой и концом отгиба, ближайшего к опоре, должно быть не более величины smax, определяемой по формуле smax= (43) 5.27. Расчет элементов переменной высоты сечения на действие поперечной силы производится следующим образом: если одна из граней элемента горизонтальна или вертикальна, а вторая наклонна, то ось элемента принимается соответственно горизонтальной или вертикальной. За рабочую высоту наклонного сечения следует принимать проекцию рабочей части наклонного сечения на нормаль к оси элемента: для элемента с наклонной сжатой гранью — у конца наклонного сечения в сжатой зоне (черт. 6, а), для элемента с наклонной растянутой гранью — у начала наклонного сечения в растянутой зоне (черт. 6, б); если обе грани элемента наклонные, за ось элемента следует принимать геометрическое место точек, равноудаленныx oт граней элемента. За рабочую высоту сечения принимается проекция рабочей части наклонного сечения на нормаль к оси элемента. Черт. 6. Схема усилий в cечении, наклоннoм к продольной оси железобетонного элемента, наклонной гранью при расчете его по прочности на действие поперечной силы а — наклонная грань сжата; б — наклонная грань растянута 5.28. Расчет консоли, длина которой lс равна или меньше ее высоты в опорном сечении h (короткая консоль), следует производить по СНиП 2.03.01-84. 5.29. Расчет сечений, наклонных к продольной оси элемента, на действие изгибающего момента следует производить для сечений, проверяемых на прочность при действии поперечных сил, а также для сечений, проходящих через точки изменения площади продольной растянутой арматуры (точки теоретического обрыва арматуры или изменения ее диаметра), и в местах резкого изменения размеров поперечного сечения элемента по формуле (44) где M — момент всех внешних сил (с учетом противодавления), расположенных по одну сторону oт рассматриваемого наклонного сечения относительно оси, которая проходит через точку приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне и перпендикулярна плоскости действия момента; — суммы моментов относительно той же оси соответственно от усилий в продольной арматуре, в отогнутых стержнях и хомутах, пересекающих растянутую зону наклонного сечения; — плечи усилий в продольной арматуре, в отогнутых стержнях и хомутах относительно той же оси (черт. 7). Черт. 7. Схема усилий в сечении, наклонном к продольной оси железобетонного элемента, при расчете его по прочности на действие изгибающего момента Если наклонное сечение расположено в зоне изменения знака изгибающего момента, проварку на изгиб следует производить oтносительно точек пересечения наклонного сечения с продольной арматурой, расположенной у обеих граней. При этом следует принимать Qb=0. Высота сжатой зоны в наклонном сечении, измеренная по нормали к продольной оси момента, определяется в соответствии с требованиями пп. 5.12-5.16. 5.30. Элементы с постоянной или плавно изменяющейся высотой сечения допускается не рассчитывать по прочности наклонного сечения на действие изгибающего момента в одном из следующих случаев: если вся продольная арматура доводится до опоры или до конца элемента и имеет достаточную анкеровку; в плитных пространственно работающих конструкциях; если продольные растянутые стержни, обрываемые по длине элемента, заводятся на нормальное сечение, в котором они не требуются по расчету, на длину ld и более, определяемую по формуле (45) где Q — поперечная сила в нормальном сечении, проходящем через точку теоретического обрыва стержня; As, inc , —соответственно площадь сечения и угол наклона отогнутых стержней, расположенных в пределах участка длиной ld qsw — усилие в хомутах на единицу длины элемента на участке длиной ld, определяемое по формуле (46) здесь d — диаметр обрываемого стержня, см; если выполняется условие: (47) в конструкциях на упругом основании, за исключением подпорных стен. Расчет железобетонных элементов на выносливость 5.31. Расчет элементов железобетонных конструкций на выносливость следует производить путем сравнения краевых напряжений в бетоне и растянутой арматуре с соответствующими расчетными сопротивлениями бетона и арматуры , определяемыми в соответствии с пп.2.13 и2.19. Сжатая арматура на выносливость не расcчитывается. 5.32. В трещиностойких элементах краевые напряжения в бетоне и арматуре определяются по расчету как для упругого тела по приведенным сечениям с учетом указаний п.2.22. В нетрещиностойких элементах площадь и момент сопротивления приведенного сечения следует определять без учета растянутой зоны бетона. Напряжения в арматуре следует определять согласно п.6.9 настоящих норм. 5.33. В элементах железобетонных конструкций при расчете на выносливость наклонных сечений главные растягивающие напряжения воспринимаются бетоном, если их величина не превышает .Если главные растягивающие напряжения превышают , то их равнодействующая должна быть полностью передана на поперечную арматуру при напряжениях в ней, равных расчетным сопротивлениям . 5.34. Величину главных растягивающих напряжений следует определять по формуле (48) где (49) (50) В формулах (48)—(50): и — соответственно нормальное и касательное напряжения в бетоне; Ared, Ired — площадь и момент инерции приведенного сечения относительно его центра тяжести; Sred — статически

(голосов:)
Похожие статьи

СНиП -84*
СНиП 2.03.01-84. Статус: Не действует Полное название документа: Бетонные и железобетонные...
 28.12.16

По наклонному сечению
По наклонному сечению. Разрушение изгибаемого элемента по наклонному сечению происходит по одному...
 20.05.16

Скачать файл: Железнобетонные конструкции учебник
Скачать файл: Железнобетонные конструкции учебник. Полный список строительной литературы ПИК. ...
 18.11.16

Скачать книгу гдз по алгебре 10 класс колмогоров
Скачать книгу гдз по алгебре 10 класс колмогоров. Бетонные и железобетонные конструкции без...
 02.11.16

Сп армирование железобетонных конструкций
Сп армирование железобетонных конструкций. ВНЕСЕН Управлением технического нормирования,...
 04.02.17
Комментарии

Южная Осетия какая она есть, была и могла бы быть
Южная Осетия какая она есть, была и могла бы быть. Ремонт крыши дома,...
 admin        11.08.17

Этапы косметического ремонта
Этапы косметического ремонта. Наклеивание обоев. Покраска потолка. ...
 admin        11.08.17
Copyright © 2017 www.tais-radio.ru